ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 309
Скачиваний: 3
противление слоя загрязнения |
|
Rn = pLy/nDA, |
(5.1) |
где nDA— площадь поперечного сечения слоя загрязнения; р— удель*
|
ное |
объемное |
сопротивления |
слоя. |
|
|
|||
Так как толщина слоя загрязнения трудноопределима, то обычно |
|||||||||
формулу |
(5.1) записывают в несколько ином виде: |
|
|||||||
|
|
|
Ru= pnLy/nD = І у/лупД |
|
(5.2) |
||||
г д е р п= р/Д—удельное |
поверхностное |
сопротивление, |
размерность |
||||||
которого |
совпадает с |
размерностью сопротивления, ом; |
у„ = Д/р — |
||||||
|
|
|
|
|
|
удельная поверхностная про |
|||
°) г |
|
|
|
|
|
водимость, |
сим (1/ом). |
||
j _ |
“ H |
p |
s s |
г ' 7 ] |
|
В действительности изоля |
|||
|
|
|
|
|
тор |
||||
|
J |
|
|
|
имеет |
сложную форму |
|||
|
|
|
|
|
|
(см. рис. 5.1,6). Для такого |
|||
|
о |
|
|
|
|
изолятора |
формула (5.2) мо |
||
|
|
|
|
|
жет быть отнесена к элемен |
||||
|
|
|
|
|
|
ту |
поверхности. |
Тогда эле |
|
|
|
|
|
|
|
мент сопротивления |
,fr*
J |
- |
|
|
dR„ = dl/nya{l)D(l), |
(5.3) |
||
|
где I—текущая |
координата |
|||
|
вдоль пути тока утечки; |
D(l) |
|||
|
и |
Уп ( 0 — диаметр изолятора |
|||
|
и |
удельная |
поверхностная |
||
|
проводимость |
в |
зависимости |
||
1 , |
от |
координаты |
|
I. |
|
|
|
|
|
|
|
210 |
|
Полное сопротивление |
Рис. 6.1. Иллюстрация |
вычисления поверх |
I Тп (l)D(l)- |
(5-4> |
|
ностного сопротивления изолятора: |
R a = H |
|||
а — гладкий стержневой |
изолятор; б — стержне |
|
|
|
вой опорный изолятор 35 кв для наружной |
ус |
|
ис |
|
тановки типа СО'35 |
Обычно формула (5.4) |
|||
|
|
пользуется |
для определения |
усредненной величины удельной поверхностной проводимости по из
меренной величине сопротивления |
R загрязненного изолятора. По |
|||
этому (5.4) используется в |
виде |
|
|
|
|
J |
dl |
Кл |
Lv |
R - J -Г |
D(l) |
Тп |
(5.5) |
|
ЯУп |
J |
|
«у,, О э |
|
|
о |
|
|
|
где уп—усредненная по всей поверхности изолятора удельная поверхностная проводимость; /Сф—так называемый коэффи циент формы, равный отношению длины пути утечки изо лятора к усредненной окружности его поверхности:
__ія_ |
Jг D (___l ) |
nD3 |
(5.6) |
К |
~ |
|
|
|
|
|
90
Dg—эквивалентный диаметр изолятора, равный диаметру такого гладкого стержневого изолятора, который имеет такой же путь утечки и такое же сопротивление:
Ч
О т - |
(5-7> |
Полный ток по поверхности изолятора при напряжении на нем U
I = U/R„ = UyjKft = Uy„nD3 Ly= ELy„nDB. |
(5.8) |
Классификация районов по величине удельной поверхностной проводимости у„ приведена в табл. 5.1.
Т а б л и ц а 5.1 |
|
Район |
Ѵп» мксим |
Чистая атмосфера....................................... |
< 2 |
Слабое загрязнение ................................... |
< 4 |
Повышенное загрязнение........................... |
5 -МО |
Сильное загрязнение ................................... |
10 -ч- 20 |
Особо сильное загрязнение (у тепловых |
|
станции, химическая промышленность, |
20 ч- 40 |
солончаки) . , ....................................... |
§ 5.2. МЕХАНИЗМ РАЗВИТИЯ РАЗРЯДА
Ток по загрязненной и увлажненной поверхности изолятора может достигать десятков и сотен миллиампер. При протекании таких токов проводящий слой разогревается, но неравномерно по длине пути утеч ки даже при однородном слое загрязнения. Поверхностная плот ность тока на окружности изолятора с координатой I
Іп — I/nD (/) = ELynD jD (l), |
(5.9) |
т. е. тем больше, чем меньше диаметр D(/). Влага испаряется, причем поверхность изолятора с минимальным диаметром окруж ности высы хает быстрее. Это приводит к местному увеличению сопротивления слоя загрязнения. Подсушивание отдельных участков по окружности ма лого диаметра вызывает увеличение плотности тока на оставшихся уча стках этой окружности, ускоренному их нагреву и образованию под сушенной кольцевой зоны с повышенным сопротивлением. В резуль тате падение напряжения на этом участке увеличивается до тех пор, пока не происходит пробой воздушного промежутка, примыкающего к подсушенной поверхности, что приводит к образованию частичной дуги, шунтирующей часть пути утечки. Образование частичных дуг при длительном воздействии напряжения неизбежно, поскольку под сушка слоя загрязнения имеет место в процессе выпадения влаги или после окончания процесса увлажнения, а приложенного к изо
91
лятору напряжения всегда достаточно для перекрытия маленького воздушного промежутка длиной в несколько миллиметров (в пределе при обрыве тока вследствие подсушки кольцевой зоны все напряжение оказывается приложенным к подсушенной зоне).
Сопротивление слоя загрязнения изолятора, частично шунтиро ванного дугой,
Rz = R, — (rn — rn)lu, |
(5.10) |
где гп—сопротивление единицы длины увлажненного слоя; /-д—
сопротивление единицы длины |
дуги; |
длина дуги. |
||||
Согласно формулам (5.3) и |
(2.31) имеем: |
|
||||
|
гП |
1 |
|
|
1 |
(5.11) |
|
яУп (l)D(l) |
' ГД |
||||
|
|
|
||||
где Ел—средняя напряженность |
вдоль канала дуги [см. (2.31)1; |
|||||
А и |
п — постоянные, |
зависящие от условий горения дуги. |
||||
Если гп < |
гд, то Rz > R„ и ток |
по |
поверхности изолятора |
|||
|
|
и |
|
U |
(5.12) |
|
|
|
|
Rs |
--(гп—гдКд |
||
|
|
|
|
при возникновении дуги уменьшится по сравнению с током по увлаж
ненной |
поверхности. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Уменьшение тока утечки согласно (5.11) приводит к росту сопро |
||||||||||||
тивления |
канала дуги, что в свою очередь |
приводит к дальнейшему- |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
уменьшению тока — и так до |
по |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гасания дуги. При продолжающем |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ся |
увлажнении поверхности |
изо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лятора |
подсушенный слой вновь |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
увлажняется и процесс повторяется |
|||
Рис. 5.2. Схема развития разряда |
сначала. |
Устанавливается так |
на |
|||||||||
зываемый режим перемежающихся |
||||||||||||
вдоль проводящей поверхности изоля |
дужек, который не нарушает нор |
|||||||||||
|
|
|
тора: |
|
|
|
|
|
||||
/ — плажныіі |
проводящій! |
слой; |
2 |
— изо |
мальной работы сети. |
|
||||||
|
|
Напротив, если гп> г д, то R$ < |
||||||||||
лятор: |
3 |
— электроды; |
4 , |
4 ' |
— канал дуги |
|
|
|
|
|||
в два последующих промежутка времени |
< R nи ток по поверхности изолято |
|||||||||||
ра согласно (5.12) при возникновении |
дуги увеличивается. Увеличение |
|||||||||||
тока утечки приводит к дальнейшему |
уменьшению сопротивления ка |
нала дуги согласно (5.11), что вызывает дальнейшее увеличение тока. При случайном увеличении длины дуги на величину А/я суммарное сопротивление поверхности изолятора уменьшится и ток еще увели чится, Что приведет к дальнейшему продвижению канала дуги вдоль проводящей поверхности вплоть до перекрытия всей поверхности изо лятора (рис. 5.2). Скорость скольжения кончика души по проводящей поверхности достигает 50 м/сек и более.
Исходя из вышеизложенного, имеем условие перекрытия изолятора
гя< |
г„, |
(5.13) |
которое при подстановке значений гд и /•„ перепишется |
в виде |
|
Л / - ‘в+1,< |
l/nynD. |
(5.14) |
92
При знаке равенства в (5.14) получаем предельный ток по поверх ности изолятора, при котором уже может произойти разряд,
|
|
/ пр = (ЛяѴпП)і/(1+">. |
(5.15) |
|
При большем токе |
перекрытие |
возможно, при меньшем — нет. |
|
|
Для |
изолятора |
со сложной |
формой поверхности проводимость |
|
7 Пи диаметр D переменны и условие развития разряда на различных |
||||
частях |
его поверхности выполняется при разных величинах |
тока: |
чем больше диаметр окружности, тем больший ток необходим для раз вития разряда. Наблюдения показывают, что первоначально возни кают устойчиво горящие дуги на участках поверхности с минимальным диаметром, но их дальнейшее распространение тормозится на поверх ностях с большим диаметром. Поэтому вместо минимального диаметра в (5.15) можно подставить эквивалентный диаметр изолятора по (5.7), определяющий усредненные по поверхности условия развития разряда.
Тогда |
_ |
(5.16) |
|
/ пр= ( Л я Тп0 9)1/а+»>. |
|
Подставляя |
значение критического тока в (5.8), |
получим вели |
чину влагоразрядного напряжения изолятора |
|
|
|
^уЛір |
(5.17) |
|
Uвр |
(ЛУпОа)п/і1+п)
Таким образом, влагоразрядное длине пути утечки, что позволяет рядную напряженность вдоль пути гирлянды изоляторов
напряжение пропорциональна определить среднюю влагораз утечки независимо от длины
|
|
и,вр |
Д І / ( 1 + л) |
|
|
-*вр£' |
h |
(5.18) |
|
|
|
(*VnD3y,ni +n)' |
||
Влагоразрядная напряженность по строительной высоте изоля |
||||
тора Н |
|
|
|
|
Е |
врЯ - |
вр |
(5.19) |
|
Н |
||||
|
|
77' (лупоэ)п/<1+") |
Формулы (5.18) и (5.19) показывают, что влагоразрядная напряжен ность по длине пути утечки зависит только от удельной поверхност ной проводимости и эквивалентного диаметра, а влагоразрядная на пряженность по строительной высоте, кроме того,— от отношениядлины пути утечки к строительной высоте изолятора. Поэтому увеличе ние удельной разрядной характеристики по строительной высоте ЕвѵН может быть достигнуто либо путем увеличения отношения ЫН изо лятора, либо путем существенного уменьшения Оэ. Первый путь ис пользуется для повышения влагоразрядных напряжений гирлянд тарелочных изоляторов.
Повышение ЕпѵС и ЕвѵН при уменьшении Оэ используется при создании так называемых палочных изоляторов (гладких стержне вых изоляторов малого диаметра s»l-f-3 см) 1 . При отсутствии ребер
1 Эквивалентный диаметр тарелочных изоляторов составляет 12ч-16 см.
93