ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 198
Скачиваний: 0
Пусть напряжения частотно-модулированных колебаний пря
мого |
« х |
и |
отраженного |
и2 |
сигналов |
на входе приемника |
будут |
||||
|
|
|
|
|
^1 = |
^ 1 sin фх ; |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
U 2 = |
^Лпг^Пфг. |
|
|
|
||
где |
ф х |
— сох£ + ф 0 1 |
и |
ф 2 |
= |
a>2t + |
ф0 2 —фазовые углы |
соответ |
|||
ствующих напряжений. Тогда, представляя напряжения |
иг |
и и2 |
|||||||||
векторами |
(рис. 72), |
получим |
суммарное |
колебание |
|
|
|||||
|
|
|
и = их + и2 |
= UmX |
sin фх + Um2 sin ф2 = Um sin ф, |
|
|
||||
амплитуда |
которого |
|
определится |
равенством |
|
|
|||||
|
|
|
Um = \/Uml |
+ Um2 + 2UmlUm2 |
cos Ф, |
|
(202) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
Ф = ФІ — ф2- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Так как амплитуда |
отражен |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
ного сигнала значительно мень |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
ше амплитуды прямого |
сигнала |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
UmZ |
W |
W |
W |
- t |
|
|
|
|
||
|
|
Рис . 71 |
|
|
|
|
Рис . 72 |
|
|
т. е. Um2 |
« |
Uml, |
то |
вместо (202) можно |
приближенно |
положить |
|||
|
|
Um = Uml | Л + 2 - g 2 - cos Ф = *7m l + |
C/m 2 cos Ф. |
(203) |
|||||
Выражение для фазового угла результирующего колебания со |
|||||||||
гласно |
векторной |
диаграммы |
рис. 72 |
будет |
|
|
|||
|
|
|
Ф = |
arctg Uml |
s i n ф ! + |
Um2 |
s i n ф 2 |
|
(204) |
|
|
|
|
Uml COS <fi - f г / т 2 |
COS ф |
2 |
|
Из формул (203) и (204) следует, что в результате сложения пря мого и отраженного частотно-модулированных колебаний возникает новое колебание, модулированное как по частоте, так и по ампли туде (см. рис. 71, б). Так как
Ф = Фі — ф2 = К — ®г) * + (фи — Фог) = + (Фоі — Фог).
142
где ß = сох — (o2 —мгновенное значение разности частоты, то оче видно, что частота биений по величине равна модулю разности частот прямого и отраженного колебаний Q. Форма огибающей результи рующего колебания определяется законом изменения частоты.
Допустим, что несущая частота излучаемого сигнала модули руется по закону
/і = |
/о + Д//(«), |
|
|
где / х — мгновенная частота |
прямого |
сигнала; / 0 — е е |
среднее |
значение; А/ — девиация частоты и f (t) |
—периодическая |
функция |
времени, определяющая закон модуляции. Тогда частота отражен ного сигнала на входе приемника без учета сдвига фазы при отра жении будет
/ 2 = / 0 + Д / / ( * - - ^ - ) ,
ачастота биений F найдется из выражения
^= 1 / 1 - / 2 | = Д / | / ( 0 - / ( ^ - ~ )
2D
Имея в виду, что время распространения волны -^- много меньше
периода изменения частоты Т, разложим функцию/^ t - — |
в РОД |
||||
Тейлора, ограничиваясь членом |
первого порядка. Тогда |
получим |
|||
F = M |
f(t)-f(t) |
2D |
2DM |
fit) |
|
|
|
|
Из последней формулы следует, что частота биений пропорцио нальна расстоянию и в общем случае зависит от времени t. Только при линейном изменении частоты (пилообразное изменение или закон ломаной линии) производная /' (t) не зависит от времени и величина F определяется только расстоянием. При синусоидальной
модуляции |
(линии / х |
и / 2 |
на рис. 73, а, изображающие |
частоты |
прямого и |
отраженного сигналов) частота биений (/х —/2 ) |
изме |
||
няется по сложной периодической кривой. При изменения |
частоты |
|||
по закону |
ломаной |
линии |
(линии / х и / 2 на рис. 73, б) |
частота |
биений, за исключением небольших участков, зависящих от времени
2D
распространения волны —— (т. е. от расстояния), остается неизмен ной и изображается прямой, параллельной оси времени (нижняя
линия на рис. 73, б).
Показания частотомера при достаточной инерционности будут
соответствовать средней |
частоте |
биений |
F0 за период Т изменения |
|
функции / (t) |
|
I |
Т/к |
|
Fn |
|
П О dt |
||
2D Л/ |
J к |
J |
т
143
или |
2Dk Л/ |
/ ( f ) - / ( 0) |
|
||
|
|
||||
|
vT |
|
|
||
Здесь через к |
обозначено |
число ветвей модулирующей |
кривой |
||
с монотонным изменением частоты на протяжении периода |
Т моду |
||||
ляции. Так, при |
модулировании по |
пилообразному закону (см. |
|||
рис. 69, б) к = 1. |
При модулировании |
по синусоидальному |
закону |
(см. рис. 69, а) или по закону ломаной линии (см. рис. 69, в) к = 2.
Теперь |
получим окончательно |
|
|
VTFQ |
. (205) |
|
2kAf |
|
|
-/(о) |
|
|
|
|
В |
соответствии с последней |
формулой может быть проградуирована шкала частотомера в еди ницах длины.
В частотных радиодальноме рах частоту модулируют обычно по синусоидальному или по закону ломаной линии. Для синусои
дального закона |
(к = 2) имеем: |
/if c =/o + A / c |
o s ( 2 ^ ^ ) ; |
/ (t) = cos (2 л ^ - ) ; |
/( f ) - / ( 0 ) | = |cosn - cos0| = 2.
Р и с . 73
Для закона ломаной линии (к = 2) будет / 1 = / 0 + 4 A / - f ;
Н ^ г ) - / ( 0 ) Н 2 ~ 0 | |
= |
2 - |
Подставив найденные значения |
— |
в формулу (205), |
получим как для синусоидального, так и для закона ломаной линии одно и то же выражение для вычисления расстояния:
vF0T |
VFQ |
(206) |
|
8 Д / |
8Faàf' |
||
|
где F„ — частота модуляции.
144
Формула (206) имеет приближенный характер, так как не учи тывает искажения хода изменения частоты биений в течение неболь ших промежутков времени, пропорциональных времени распростра-
нения волны — (см. рис. 73). Для ослабления влияния этого фак тора необходимо, чтобы выполнялось условие
2 Д ™ а х <С Т, |
(207) |
несоблюдение которого приводит к нарушению равномерности шкалы частотомера.
В результате дифференцирования выражения (206) и перехода к средним квадратическим ошибкам найдем
^]/m+m+m+m- <**>
Отсюда видно, что относительная ошибка измеренного расстоя ния при частотном методе складывается из нестабильности частоты модуляции FM и девиации частоты Д/, погрешности определения средней частоты биений F0 в момент измерений, а также ошибки рабочей скорости ѵ. Кроме того, на точность измерений будут влиять нелинейность шкалы частотомера вследствие недостаточно строгого
выполнения |
неравенства |
(207). |
|
- |
|
|
||
Величина относительной ошибки -^- при учете метеорологиче |
||||||||
ских |
элементов для |
измерений |
с самолета |
составляет |
около 1X |
|||
Х І О - 5 . В самолетных |
радиодальномерах, где чаще |
всего приме |
||||||
няется частотный метод, расстояние отсчитывается по |
градуирован |
|||||||
ной |
шкале, |
построенной |
для |
некоторого |
стандартного |
значения |
скорости, причем расхождение между рабочей и стандартной ско ростью обычно не учитывается. Полагая,, что индекс показателя преломления воздуха может изменяться в пределах от 250 до 550, можно считать, что отклонение от среднего значения будет достигать 1,5 • 10~4 . В этом случае относительная ошибка рабочей скорости будет того же порядка, т. е. около 1 : 7000, что вызовет соответству ющую систематическую ошибку в расстояниях.
Систематическое влияние будут оказывать также ошибки несу щей и модулирующей частот и ошибка девиации частоты. Ошибка измерения частоты биений имеет в основном случайный характер.
При выводе формул предполагалось, что амплитуда прямого сигнала неизменна. В действительности из-за резонансных свойств приемной и передающей антенн и входной цепи приемника, а также
за |
счет различных факторов в цепях |
дальномера амплитуда будет |
в |
некоторых пределах изменяться, |
т. е. возникнет амплитудная |
модуляция. Это явление изменит характер модуляции результиру
ющего напряжения, изображенного |
на рис. 71, б, |
и, следова |
тельно, частоту F0 биений, что вызовет соответствующую ошибку в из |
||
меренном расстоянии. Ошибка может |
быть особенно |
большой при |
10 Заказ 12» |
145 |
измерении длинных линий, когда напряжение отраженного сигнала, а следовательно, и амплитуда результирующего напряжения [см. формулу (203)] небольшие.
Пусть расстояние, отсчитанное по шкале радиодальномера, со ставляет D', а наибольшее расстояние, которое можно отсчитать
по |
шкале, есть Dmax. Тогда измеренное расстояние D следует находить |
||
по |
формуле |
|
|
|
D = NDmax |
+ D', |
(209) |
где N — число полных циклов |
(каждый цикл величиной |
Dmax). |
Следовательно, для безошибочного измерения расстояний должно
быть известно его приближенное |
значение с ошибкой, меньшей |
|
0,5 Dmax. |
Неоднозначность можно |
не учитывать, если |
Т_
2
Откуда
-'•Ь'тах
Таким образом, снижая частоту модуляции FM, можно добиться однозначности измерения расстояний. Снижение частоты модуляции приводит к уменьшению полосы пропускания усилителя низкой частоты дальномера, что также выгодно для повышения чувстви тельности приемника. Несущую частоту выгоднее брать наиболее высокую, так как в эюм случае уменьшается паразитная амплитуд ная модуляция прямого сигнала.
Достоинством частотного метода измерения расстояний является сравнительная простота аппаратуры и возможность измерения
малых |
расстояний с практически достаточной |
точностью. Поэтому |
|||
в |
основном |
этот метод применяется в специальных |
дальномерах |
||
с |
небольшим |
радиусом действия: в самолетных радиовысотомерах |
|||
малых |
высот и некоторых навигационных |
системах. |
Частотный |
радиовысотомер применялся на космических станциях «Луна» на малых высотах при осуществлении мягкой посадки на Луну.
Для примера приведем основные характеристики самолетного частотного радиовысотомера AN/ApN-22, рассчитанного на изме рение высот до 3000 м над сушей с ошибкой около 0,05#. Несущая частота колебаний радиовысотомера / = 4300 МГц; частота моду ляции F„ = 120 Гц. Передающая и приемная антенны — рупорные, имеют ширину диаграммы направленности 60°. При измерении высот до 60 м девиация частоты А/ = 35 МГц. При больших высо тах девиация автоматически меняется обратно пропорционально высоте, вследствие чего частота биений, начиная с высоты 60 м, остается постоянной. Периодически (5 раз в секунду) частота девиа ции изменяется, что вызывает соответствующее периодическое из менение частоты биений. Изменение частоты рассчитано на исключе ние ошибок, вызванных периодическим законом модуляции. При
146