Файл: Медведев Я.И. Технологические испытания формовочных материалов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 159
Скачиваний: 1
Г л а ' в ' а V I I
*к.
ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СМЕСЕЙ
РОЛЬ ТЕПЛОВЫХ |
ПРОЦЕССОВ В |
ФОРМИРОВАНИИ о т л и в о к |
Процесс охлаждения отливки в форме обычно делят на три |
||
этапа: 1) охлаждение |
жидкого металла (отвод теплоты перегрева); |
|
2) затвердевание отливки (отвод |
теплоты кристаллизации) и |
3) охлаждение полностью затвердевшей отливки.
Основные свойства отливок формируются в периоды охлажде ния жидкого металла и затвердевания, т. е. в первый и второй этапы охлаждения. Структура металла, плотность отливки (на личие или отсутствие усадочных пор), однородность отливок по химическому составу, образование горячих трещин и другие важ ные свойства определяются условиями охлаждения и кристалли зации жидкого сплава [74]. Кроме того, величина пригара (или его отсутствие) и заполняемость формы также определяются ус ловиями охлаждения металла. От скорости протекания третьего этапа охлаждения зависит цикл изготовления отливки, а следова тельно, и производительность формовочных отделений литейных цехов. Например, на изменение температуры поверхности чугун ной отливки во времени существенно влияют теплофизические свойства смеси (рис. 81).
Теплообмен между отливкой и формой однозначно опреде ляется свойствами формы [27]. В том случае, когда термическое сопротивление формы во много раз больше термического сопро тивления залитого сплава и когда отливка находится в достаточно тесном контакте с формовочной смесью (эти условия всегда соблю даются в разовой форме), лимитирующим звеном процесса охлаж дения отливки является распространение тепла внутри формы.
Интенсивность теплообмена между отливкой и формой раз лична в разные периоды. В начале соприкосновения жидкого металла с холодной формой интенсивность отвода тепла с поверх ности отливки велика, а затем, по мере прогрева формы, интенсив ность теплообмена уменьшается. Характер изменения интенсив ности отвода тепла от отливки целиком зависит от теплофизиче-
134
ских свойств формы. Очевидно, применение формовочных мате риалов с различными теплофизическими свойствами является одним из средств регулирования свойств отливок. По данным работы [27], соответствующим выбором теплофизических свойств формовочной смеси можно в десятки раз изменять скорость за твердевания отливки.
Благодаря работам П. П. Берга, И. Б. Куманина, Б. Б. Гу ляева, А. И. Вейника и др. созданы аналитические методы рас чета тепловых процессов, происходящих в форме при затверде-
2 6 Ш J0 60 90 120т
Рис. 81. Изменение температуры поверхности отливки во времени при разных коэффициентах аккумуляции теплоты формы Ъф
вании и охлаждении отливки. Однако для практического приме нения этих расчетных методов необходимо знать теплофизические константы формовочных смесей.
Основными теплофизическими константами являются следую щие: коэффициент теплопроводности К, объемная теплоемкость С (С = су, где с— удельная теплоемкость, у —• плотность), коэф фициент теплоаккумулирующей способности Ь и коэффициент температуропроводности а. Коэффициенты Ь и а выражаются соответственно формулами
Ь = УІсу; |
(63) |
« = |
<64> |
Зная любые три из перечисленных констант и используя фор мулы (63) и (64), легко найти остальные константы.
В настоящее время накоплено много экспериментальных дан ных по определению теплофизических свойств формовочных сме сей, однако использование их для решения конкретных задач не всегда возможно, так как эти свойства определялись в разных условиях.
Известно, что теплофизические свойства материалов сущест венно изменяются при изменении температуры. Литейная форма в тепловом отношении представляет собой анизотропное тело, тепловые свойства которого заметно изменяются в направлении потока тепла. При этом каждый элементарный слой по сечению формы имеет определенную температуру, которой соответствуют вполне определенные истинные значения теплофизических кон стант. При нахождении любого теплофизического свойства удается определить лишь среднее эффективное значение' коэф фициента, которое учитывает не только неравномерность распре деления температуры, но и прочие процессы, протекающие в форме (испарение влаги, горение связующих и т. п.). Очевидно, вели чину теплофизического коэффициента нельзя рассматривать как постоянную характеристику данной формовочной смеси. Вели
чина этих коэффициентов будет зависеть от |
типа заливаемого |
в форму сплава и его температуры заливки, |
толщины отливки, |
начальной температуры формы, плотности формовочной смеси (табл. 19, 20). Кроме того, тепловые свойства формовочной смеси на одной основе (кварцевом песке, хромомагнезите и т. д.) будут ощутимо изменяться при изменении влажности, величины зерна песка, природы связующего и т. д.
Таким образом, имеющиеся в специальной литературе дан ные не всегда могут быть использованы для расчета тепловых процессов, и часто требуется предварительно определить теплофизические свойства смеси в условиях, близких к реальным.
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 19 |
Влияние температуры сплава и плотности формовочной смеси |
|||||||
на основе |
кварцевого |
песка |
на теплофизические коэффициенты |
формы [4] |
|||
З а л и в а е м ы й |
Т е м п е р а т у р а |
|
|
X |
с в |
Ь в |
|
в кг/м3 |
|
1 |
|||||
к р и с т а л л и |
у |
в |
|||||
м е т а л л |
з а ц и и в ° К |
|
втЦм-град) |
джЦкгград) |
вШ'Сек 2 /м2г |
||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
1400 |
|
0,400 |
1070 |
775 |
Алюминий |
933 |
|
1500 |
|
0,440 |
1048 |
834 |
|
1600 |
|
0,451 |
1030 |
860 |
||
|
|
|
|
||||
|
|
|
1750 |
|
0,518 |
1000 |
945 |
|
|
|
1400 |
|
0,732 |
1300 |
1157 |
Чугун |
1420 |
|
1500 |
|
0,730 |
1257 |
1175 |
|
1600 |
|
0,715 |
1280 |
1210 |
||
|
|
|
|
||||
|
|
|
1750 |
|
0,707 |
1237 |
1300 |
|
|
|
1400 |
|
0,898 |
1425 |
1340 |
Сталь |
1760 |
|
1500 |
|
0,875 |
1382 |
1370 |
(0,3% С) |
|
|
1600 |
|
0,840 |
1425 |
1383 |
|
|
|
1750 |
|
0,828 |
1380 |
1420 |
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 20 |
||
|
Влияние толщины чугунной |
отливки на теплофизические |
|
||||||
|
|
|
свойства |
смеси |
[15] |
|
|
||
Т о л щ и н а |
V с м е с и |
|
|
К в |
Ь в |
. с в |
|
||
о т л и в к и |
а в |
мг/ч |
ккал |
ккал |
ккал |
су |
|||
в кг/м3 |
|||||||||
в мм |
|
|
|
(м-ч -град) |
(м2 • ч'1'г • град) |
(кг-град) |
|
||
10 |
1700 |
2,35- |
10~3 |
0,95 |
19,6 |
0,237 |
403 |
||
20 |
1760 |
2,94- |
10"3 |
1,19 |
22,0 |
0,230 |
405 |
||
30 |
1720 |
3,16- |
10"3 |
1,34 |
23,8 |
0,246 |
423 |
||
50 |
1670 |
3,33- |
10"3 |
1,41 |
24,4 |
0,254 |
424 |
ТЕПЛОЕМКОСТЬ И ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ
Теплоемкость измеряется количеством теплоты, которое надо сообщить телу для того, чтобы нагреть его на 1°. Как и все теплофизические характеристики, теплоемкость формовочных материа лов изменяется при изменении температуры и, как правило, по прямолинейной зависимости.
Непосредственное определение теплоемкости дисперсных ма териалов вообще и формовочных смесей в частности связано с осо быми затруднениями. Дело в том, что существующие методы пря мого определения коэффициента теплоемкости относятся к ме тодам обычного калориметрирования. Вследствие малой темпера туропроводности дисперсных материалов температурное равно весие в калориметре устанавливается крайне медленно, причем потери тепла калориметром во внешнюю среду значительны и учет их сложен. В связи с этим для определения теплоемкости формовоч ных смесей используют косвенные методы, позволяющие вычислять коэффициент теплоемкости по экспериментально найденным дру гим теплофизическим характеристикам.
Коэффициент теплопроводности X определяется удельным теп ловым потоком (количества теплоты на единицу поверхности), направленным по нормали к поверхности источника тепла, при изменении температуры в этом направлении на 1° на единицу длины.
Таким образом, если теплоемкость характеризует способность вещества аккумулировать тепло, что определяется в основном молекулярной природой, то теплопроводность характеризует уже процесс передачи тепла в данном веществе. В дисперсных средах теплопередача является сложным процессом, состоящим из бо лее простых, накладывающихся друг на друга и одновременно действующих процессов-, теплопроводности, излучения и конвек ции. Следовательно, экспериментально найденный или вычислен ный коэффициент теплопроводности дисперсных систем, к кото рым относится и формовочная смесь, характеризует «кажущуюся» ,теплопроводность (в ряде работ ее называют «эффективной»
теплопроводностью). По данным работы [85], кажущаяся тепло проводность слагается из истинной теплопроводности твердого скелета дисперсного тела, теплопроводности конвекцией и тепло проводности излучением. В других работах, например [161], кажущуюся теплопроводность рассматривают как сумму еще большего числа простых процессов теплопередачи.
На рис. 82 приведен пример влияния каждого простого про цесса на кажущуюся теплопроводность формовочной смеси. Этот пример, вероятно, является частным случаем, и при иных соста вах и свойствах смеси (например, при повышенной влажности)
Л кал/(см-секірад)
.1
2
1^—
О 500 1000 1500 'С
основную роль в процессе передачи тепла могут играть конвективные потоки газов и паров. Однако характер зави симости X от температуры остается прежним.
Сказанное выше наглядно доказы вает сложность непосредственного определения коэффициента теплопро водности формовочных материалов. Но, несмотря на возможность вычисления X по другим теплофизическим коэффици ентам, некоторые исследователи пред почитают прямое определение коэффи циента теплопроводности формовочных смесей.
Методы определения теплопровод ности делят на две группы: стационар ные и нестационарные. Методы первой группы основываются на предположе нии, что тепловой поток, проходящий через тело или систему тел, остается
постоянным по величине и направлению; температурное поле системы является стационарным.
При изучении |
теплопроводности |
песчано-бентонитовых сме |
сей стационарное |
температурное поле |
в образце высотой 2,34 см |
обеспечивали нагревом с одной стороны сосудом с кипящей водой и охлаждением с другой стороны медным диском
Известна попытка определять теплопроводность формовочных смесей специальным прибором фирмы Feutron (ФРГ), предназна ченным для измерения X твердых и порошкообразных строитель ных материалов стационарным методом [198].
Большими недостатками методов, основанных на стационар ном температурном поле, являются длительность эксперимента (несколько часов) и сложность аппаратуры, поддерживающей стационарный режим и предотвращающей неучитываемые потери тепла. При длительном проведении эксперимента могут сущест венно измениться свойства формовочной смеси, сильно влияющие на процесс теплопередачи (например, влажность). Кроме того,
тепловые процессы, протекающие в форме после заливки металла, являются типично нестационарными.
Вследствие указанных недостатков предпочтение отдают не стационарным методам определения теплофизических коэффициен тов. На экспериментальной установке, приведенной на рис. 83, определяли кажущуюся теплопроводность формовочных смесей нестационарным методом с использованием линейного источника тепла [212]. Источник тепла — зонд в виде трубки диаметром
/ |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Рис. 83. Установка для определения |
теплопроводности формовочных |
смесей |
|||||
/ — термопара; 2 — герметичная крышка; 3 |
— з а щ и т н ы й |
колпачок; |
4 |
— з о н д ; 5 |
— о б р а |
||
зец; с? — н и в е л и р у ю щ е е основание; |
7 — с п и р а л ь н ы й |
нагреватель; 8 |
|
— печь; 9 |
— т е п л о |
||
и з о л я ц и о н н а я |
футеровка; 10 |
— т е р м о п а р а |
|
|
|
||
18 мм и длиной 203 мм |
из нержавеющей |
стали |
заформовывают |
||||
в образцы из различных |
смесей; диаметр |
образцов |
28 мм, |
длина |
200 мм. Внутри зонда устанавливают термопару, передающую показания на самопишущий потенциометр. Торцы стальной трубы должны быть герметичными, чтобы предотвратить конвекционные потоки воздуха внутри зонда.
Зонд нагревается током, величину которого, а следовательно, и температуру нагрева регулируют стабилизатором напряжения, автотрансформатором и реостатом. Для определения теплопро водности при высоких температурах испытуемый образец с зон дом помещают в трубчатую печь со спиральным нагревателем.
Испытание проводят следующим образом. После установления по потенциометру постоянной температуры зонда подвод электро энергии прекращают и снимают кривую «температура —время» по показаниям термопары, находящейся внутри зонда. Количество