ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 253
Скачиваний: 1
Рис. 172. Схема изменения радиальной силы при двух системах координат
г д е — = С м — постоянная, зависящая в основном от обрабатыва
емого материала.
Таким же образом нетрудно вывести для осевого усилия урав
нение |
|
|
|
Px = Cpds°-75. |
|
(218) |
|
Необходимо отметить, что указанные зависимости |
М — d —s |
||
и Рх —• d — s неточны, так |
как при выводе |
их была |
допущена |
линейная зависимость между |
силой резания |
и диаметром сверла |
сверла
аналогично соотношению между Рг и t при точении. На самом деле при сверлении этого может и не быть, так как при своеобраз ной форме сверла деформация стружки происходит в более стес ненных условиях, чем у резца. К тому же размеры винтовых стружечных канавок и поперечных режущих кромок, а также контуры их закономерно не связаны с диаметром сверла. Поэтому в практических расчетах крутящего момента М и осевой силы Рг пользуются эмпирическими формулами общего вида:
M = C „ d W « |
к г с м м ; |
(219) |
|
P ^ C p d V p |
кгс, |
(220) |
|
у которых постоянные Сы, |
Ср, хм, хр, |
уы, ур несколько отличаются |
|
от таковых в уравнениях |
(217) и (218); значения их даны в табл. 24. |
301
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 24 |
|
|
|
Значения С м , |
С р , |
хм, |
хр, уы, |
ур |
в формулах |
(219) и |
(220) |
|
|
|
|
О б р а б а т ы в а е м ы й |
|
|
с |
С „ |
X |
р |
|
•( / Р |
|
|
|
м а т е р и а л |
|
|
|
м |
Р |
м |
|
||
|
Сталь |
конструкционная |
а в |
= |
34 |
85 |
1,9 |
1 |
0,8 |
0,7 |
|
= |
75 кгс/мм2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сталь |
маломагнитная 45Г17ЮЗ |
55 |
163 |
2,0 |
1 |
0,76 |
0,02 |
|||
о„ |
-= 70 |
кгс/мм2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сталь жаропрочная |
ЭИ787 ав |
= |
75 |
270 |
2,1 |
1,15 |
0,76 |
0,77 |
=115 кгс/мм2
Чугун |
серый |
НВ |
190 |
23 |
60 |
1,9 |
1 |
0,8 |
0,8 |
» |
ковкий |
НВ |
150 |
20 |
52 |
1,9 |
1 |
0,8 |
0,8 |
Бронза |
|
|
|
12 |
31 |
1,9 |
1 |
0,8 |
0,8 |
67.ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИИ СВЕРЛА
НА КРУТЯЩИЙ МОМЕНТ И ОСЕВУЮ СИЛУ
Прежде всего интересно выяснить относительную роль раз личных элементов сверла для величин крутящего момента М и осевой силы Рх, что нетрудно сделать с помощью простых опытов. Например, если после обычного сверления (рис. 174, а) рассвер-
Рис. 174. Влияние элементов сверла на величины М и Рх
ливать круглый стержень сверлом, имеющим по величине такой же диаметр, как и самый стержень (рис. 174, б), то из работы исклю чается фаска сверла; при этом стружка свободно отходит в сто рону. Крутящий момент М и сила Рх уменьшаются сравнительно с их значениями при обычном сверлении (рис. 174, а) на вели чину, соответствующую силе трения фаски сверла и стружки о стенки отверстия. Далее, рассверливая готовое отверстие с диа метром, равным длине поперечной кромки сверла (рис. 174, б), исключаем из работы поперечную кромку и, следовательно, опять
302
уменьшаем М и Рх на соответствующую величину. Таким обра зом можно установить относительное влияние каждого элемента сверла на значения М и Рх, как это показано в табл. 25 для слу чая сверления стали и титанового сплава ВТ2.
Таблица 25
Относительное влияние элементов сверла на величины М и Рх (в %)
|
|
|
С т а л ь 45 |
|
Сплав B T 2 |
|
|
Элементл е м е н ты |
с в е р л а |
М |
|
М |
|
|
|
|
Рх |
рх |
||
Главные режущие кромки |
78 |
40 |
— |
— |
||
Поперечная кромка |
8 |
57 |
36 |
— |
||
Трение |
ленточки сверла |
14 |
3 |
64 |
— |
|
Как |
видим, |
при сверлении |
стали 45 |
крутящий |
момент М |
в основном создается главными режущими кромками, а осевая сила Рх •— поперечной кромкой. При сверлении титанового сплава ВТ2, склонного к упругому последействию, иное положе ние: крутящий момент зависит в основном от ленточек сверла.
Следовательно, |
|
если желательно |
умень |
М,кгс-см |
|
|
|
||||||
шить сопротивление резанию при сверле |
|
|
|
||||||||||
нии, необходимо |
воздействовать |
|
на |
соот |
о \ |
|
|
|
|||||
ветствующие |
элементы |
сверла |
и |
тем |
Рх,*гс |
|
|
||||||
самым |
повысить |
его |
стойкость. |
Так, |
под |
1000 |
|
|
|
||||
точка |
поперечной |
режущей |
кромки |
при |
800 |
|
М |
|
|||||
сверлении стали или уменьшение ширины |
№20 |
|
|
||||||||||
направляющих |
фасок-ленточек |
(с / = 0,8 |
30 |
|
|
||||||||
до 0,4 |
мм) обеспечивало |
повышение |
стой |
|
|
|
|
||||||
кости сверла в несколько |
раз. |
|
|
|
|
Рис. 175. |
Влияние |
угла |
|||||
Надо полагать, что, изменяя угол |
наклона |
стружечной |
ка |
||||||||||
навки со на величины |
М |
||||||||||||
наклона винтовой |
канавки |
сверла |
со и |
|
и Рх |
|
|
||||||
вместе с ним угол резания б, можно изме |
|
|
|
|
|||||||||
нить значения М кРх(рт. |
175). Согласно |
графикам |
можно |
было |
|||||||||
сделать заключение о выгодности |
работы сверлами с большими уг |
лами со, если бы этому не сопутствовало уменьшение прочности свер ла, недопустимое при обработке твердых материалов. Кроме угла со, на величины М и Рх влияют также размер и форма стружечной канавки. Опыт показал, что в ряде случаев вальцованные сверла, обладающие более широкой канавкой с меньшей кривизной, легче работают и потому более стойки по сравнению с фрезерован ными сверлами. Правда, имели место и обратные результаты, если геометрические параметры вальцованных сверл не отвечали нор
мальным |
требованиям. |
|
Необходимо особо отметить роль поперечной режущей |
кромки |
|
в процессе |
резания. Как известно, из-за неблагоприятных |
углов |
3Q3
резания поперечная кромка не режет, а выдавливает металл; при этом значительно увеличивается осевое усилие Рх и слабо — кру тящий момент М.
На рис. 161, а показаны различные способы подточки попереч ной кромки, применяемые в целях повышения производительно сти сверл. Форма О представляет нормальное сверло без подточки.
Форма / относится к сверлу, у которого специальной |
подточкой |
||||||||||||||
укорочена поперечная режущая кромка и уменьшен угол |
резания |
||||||||||||||
в самой |
неблагоприятной зоне сверла — около его |
оси. |
В |
|
этом |
||||||||||
случае сила |
подачи |
уменьшается |
на |
20—25% |
и |
крутящий |
мо |
||||||||
мент — на |
3—4%. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
На практике иногда применяются сверла, заточенные по фор |
|||||||||||||||
мам I I и I I I . В случае применения формы I I ставится только |
задача |
||||||||||||||
1?олС~-М |
|
|
|
укоротить |
поперечную |
кромку |
(примерно |
||||||||
|
|
|
наполовину), |
причем углы резания вблизи |
|||||||||||
1 |
Р х , к г с |
' |
|
1 |
ее не только не уменьшаются, |
но |
даже |
||||||||
1000 |
|
|
|
|
несколько |
увеличиваются |
и, |
кроме |
того, |
||||||
X. |
J |
|
|
нарушается прямолинейность |
|
режущей |
|||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
800 |
|
|
|
|
кромки. При этом М |
и |
Рх |
уменьшаются |
|||||||
|
|
|
|
X |
незначительно |
и стойкость |
слегка |
повы- |
|||||||
600, |
|
, п |
п |
, , п . |
шается в сравнении |
с |
нормальным |
свер- |
|||||||
|
|
120 тг?лом_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Рис. 176. Влияние угла 2ф |
Однако |
необходимо |
предостеречь |
от |
|||||||||||
на величины |
М и Рх |
слишком |
большого |
укорочения |
|
попереч |
|||||||||
|
|
|
|
|
ной режущей |
кромки, |
когда |
ослабляется |
|||||||
перемычка на вершине сверла и резко уменьшается |
задний |
угол |
|||||||||||||
в процессе сверления, что ведет к быстрому |
разрушению |
или из |
|||||||||||||
носу поперечной |
кромки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
В |
случае |
формы |
I I I целью заточки является |
не |
уменьшение |
размера поперечной кромки, а только образование у нее более
благоприятного угла резания. И |
хотя при |
этом уменьшается |
сила Рх, но заметно сокращается |
стойкость |
инструмента: по |
перечная кромка тупится и выкрашивается, особенно быстро при сверлении высокопрочных материалов.
Наименьшие значения М и Рх получаются при работе сверлами, заточенными по форме /. Эти же сверла оказываются и наиболее стойкими, а значит, и наиболее производительными в работе.
На величины М и Рх. влияет и угол поперечной кромки гр, т. е. угол между направлениями главной и поперечной кромок. Исследования показали, что с возрастанием угла яр значительно увеличивается сила Рх\ крутящий момент получает минимальное значение при углах ip = 55 — 60°.
Можно указать на сильное влияние угла при вершине сверла 2ср на величины М и Рх (рис. 176). Как видим, с возрастанием угла 2ср увеличивается Рх и уменьшается М. В первом случае по геометри ческим соображениям Рх =- R sin ср. Уменьшение М вызвано утолщением стружки (а — s sin ср), в результате чего уменьшается удельная сила резания.
304