ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 155
Скачиваний: 0
ных валках. Относительно резкое увеличение средней шерохова тости поверхности образцов при прокатке на валках с этими ви дами покрытий начинается только после четвертого прохода.
Полное отсутствие налипания во всех проходах отмечается при прокатке на хромированных валках и валках с плазменным по крытием окислами циркония. Однако в процессе прокатки в ва кууме на валках с плазменным покрытием окислами циркония наблюдается постепенный переход Z r 0 2 на поверхность образца, поэтому следует полагать, что это покрытие только временно пре дохраняет инструмент от налипания. В процессе прокатки после шести проходов возможно полное снятие покрытия.
6,мкм
|
2,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
t |
|
|
|
> |
\ |
/ |
К |
) |
|
|
/ |
|
|
3 |
|
|
|||
I%1,0' |
|
|
|
2 |
, |
|
|||
ta |
|
|
|
?—• |
"fr |
4- |
~~X— |
i- |
|
I |
0,5 |
|
|
V |
i! |
' |
- J |
|
|
|
|
|
|
3 |
If |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Проход |
|
|
|
|
|
1500 |
|
Ѣ00 |
1300 |
1200 |
1700 |
1000 |
°C |
|
|
|
|
|
|
Температура |
|
|
|
|
Рис. 123. Изменение шероховатости при прокатке |
молибдена |
||||||||
в |
вакууме 5-10- 8 мм рт. ст. |
на |
валках |
из стали |
|||||
45Х2СВ2МФ |
с |
химико-термически |
обработанной |
поверхно |
|||||
|
|
|
|
|
стью: |
|
|
|
|
/ |
— х р о м и р о в а н и е + цементация; 2 |
— с у л ь ф о ц и а н и р о в а н и е ; |
3 — |
||||||
|
|
|
а л и т и р о в а н и е ; 4 — а з о т и р о в а н и е |
|
|
||||
Наиболее перспективным видом покрытия является |
хромирова |
ние валков. Как видно из рис. 122, средняя шероховатость по верхности образцов при прокатке на этих валках не изменяется на протяжении всех шести проходов. После прокатки на поверх ности инструмента не обнаружено никаких следов налипания и поверхность образца получается хорошего качества.
Валки с химико-термически обработанной поверхностью обна ружили повышенную стойкость против налипания. Однако поверх ностный слой валков при некоторых видах химико-термической обработки из-за резкого отличия его химических свойств от свойств основного металла, как правило, разрушался после нескольких проходов. Так, азотированный слой разрушается и отслаивается от поверхности валка уже после двух-трех проходов, и дальней шая прокатка проводится на обычных валках, что подтверждается
значениями |
средней шероховатости поверхности |
образцов (см. |
рис. 118 и |
123). Несколько лучше показали себя |
валки с алити. |
176
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
23 |
Классификация валков по стойкости против налипания |
|
||||
при прокатке в вакууме |
|
|
|
|
|
|
|
Ш е р о х о в а |
|
|
|
№ |
С т о й к о с т ь против |
тость |
п о в е р х |
М а т е р и а л в а л к а и в и д |
|
г р у п п |
ности |
валка |
п о в е р х н о с т н о й о б р а б о т к и |
|
|
н а л и п а н и я |
|
||||
|
п о с л е п р о |
|
|
||
|
|
к а т к и |
в мкм |
|
|
1 |
Высокая |
(налипание |
Менее |
1,0 |
|
отсутствует) |
|
|
|
2 |
Средняя |
(первые |
1,0—1,8 |
|
|
признаки налипа |
|
|
|
|
ния) |
|
|
|
3 |
Низкая |
(интенсив |
Более |
1,8 |
ное налипание)
Металлокерамические мате риалы (ВК-10, ВК-15, ХН-15); хромирование с це ментацией
Стали мартенситно-карбидно- го класса, фосфатирование, титанирование, алюмофосфатирование, оксидирова ние, химическое никелиро вание, алитирование, азо
тирование Чугуны, стали аустенитно-
карбидного, мартенситного, графитизируюшегося и пер литного классов
ственному молекулярному контакту поверхностей образца и валков. Применение аргона не полностью предохраняет от нали пания. Так, на шестом проходе при прокатке на валках из стали марки 9ХСВФ средняя шероховатость поверхности образца соста вила 3,5 мкм. Очевидно, в процессе деформации под действием увеличивающихся давлений происходит разрушение тонкой окисной пленки и в местах нарушения ее сплошности имеет место на липание.
На основании проведенного исследования все опробованные валки из разных материалов и с различными покрытиями по стойкости против налипания при прокатке в вакууме можно разде лить на три группы (табл. 23).
Типичные профилограммы поверхности валков после прокатки молибденовых образцов, полученные с помощью профилометра «Орион-гамма» и осциллографа Н-102, приведены на рис. 125. Подобный профиль имеет и поверхность прокатанных образцов.
4.СТРУКТУРА И СВОЙСТВА ВАЛКОВ ПОСЛЕ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ПРОКАТКИ ТУГОПЛАВКИХ МЕТАЛЛОВ В ВАКУУМЕ
Прокатные валки при высокотемпературной обработке туго плавких металлов давлением в вакууме работают в сложных напря женных и температурных условиях. Отсутствие окисной пленки на поверхности нагретых металлов при прокатке в высоком вакууме способствует их налипанию на инструмент, а также приводит к разогреву поверхностного слоя валка в месте контакта до зна-
178
чительных температур. Последующее быстрое охлаждение этого слоя обусловливает повышение абсолютной величины внутренних напряжений. Резкое увеличение термических напряжений в ре зультате многократного повторения нагрева и охлаждения, а также высокие удельные давления способствуют образованию на поверхности валка сетки трещин разгара, чешуйчатых отслоений, сколов, вмятин и других дефектов, которые быстро выводят рабо
чие |
валки |
из строя. |
В |
связи |
с этим были проведены исследования изменения со |
става, структуры и свойств валков после высокотемпературной прокатки в вакууме и в среде инертного газа, что позволило в ком
плексе с данными по стойкости валков против налипания выбрать |
|
для промышленного использования наиболее работоспособные |
|
материалы. |
|
После прокатки образцов на каждой паре валков определяли |
|
качество их поверхности, изучали изменение состава, |
структуры |
и свойств валков, а также оценивали интенсивность |
налипания |
молибдена. |
|
Исследование проводили на образцах, вырезанных |
из валков |
на электроэрозионном станке в продольном и поперечном направ лениях. Применение электроэрозионной вырезки для изготовле ния образцов способствовало устранению, обычно сопутствующих механической обработке, наклепа и местного разогрева металла, влияющих, в свою очередь, на изменение его структуры.
Структура исследовалась по сечению образцов в зоне налипа
ния, в участках образования |
микро- и макротрещин, |
а также |
и на других участках рабочей |
и нерабочей поверхности |
валков. |
Исследование микроструктуры осуществлялось на микроскопе МИМ-7 и МИМ-8 с увеличением 400 и 600.
Твердость поверхности валков определяли на приборе Вик-
керса под нагрузкой |
10 кГ. |
На стальных валках |
с покрытием |
|
и с химико-термически обработанной поверхностью |
определяли |
|||
микротвердость |
на |
приборе |
ПМТ-3. Измерение микротвердости |
|
на образцах с химико-термически обработанной |
поверхностью |
|||
проводили при |
нагрузке 50 |
Г. |
|
|
На некоторых из исследованных валков изучали распределе |
||||
ние микротвердости |
по сечению при нагрузке 200 Г. |
Вырезанные из испытанных валков образцы с химико-терми чески обработанной поверхностью подвергали микрорентгенов скому анализу. Анализ химического состава этих образцов по глубине проводился с помощью рентгеновского микроанализа тора типа ЗА (Япония) с размером микрозонда 2 мкм. Образцы
для исследования |
высотой 8 мм |
и |
сечением 10x10 |
вырезали |
|||
из рабочей поверхности валков. |
Одновременно |
производилась |
|||||
запись |
легирующих элементов |
по |
отношению |
к |
железу |
и |
|
хрому. |
|
|
|
|
|
|
|
Результаты измерения микротвердости и твердости на валках |
|||||||
после |
прокатки на |
них молибдена представлены в табл. 24 и |
25. |
12* |
179 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 24 |
|
Изменение твердости |
валков при прокатке в вакууме 5 - Ю - 6 |
мм рт. ст. |
|
|||||||
|
|
|
Т в е р д о с т ь в а л к о в д о |
Т в е р д о с т ь в а л к о в п о с л е |
|
|||||
М а р к а м а т е р и а л а |
|
п р о к а т к и НѴ |
|
п р о к а т к и НѴ |
АНѴ |
|||||
|
в а л к о в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мин . |
м а к с . |
|
с р е д н я я |
м и н . |
м а к с . |
с р е д н я я |
|
ЗХ2ВФ8 |
|
490 |
600 |
|
545 |
360 |
510 |
435 |
110 |
|
4Х2НВ4М2Ф |
• • • |
500 |
600 |
|
550 |
350 |
520 |
435 |
115 |
|
4ХЗВ5МЗФ • |
• • • |
480 |
550 |
|
515 |
320 |
450 |
395 |
120 |
|
45Х2СВ2МФ |
• • • |
460 |
600 |
|
530 |
360 |
480 |
420 |
ПО |
|
150Х18Г8 |
|
250 |
400 |
|
325 |
2Ш |
350 |
280 |
45 |
|
ШХЗМФ |
|
460 |
520 |
|
490 |
280 |
. 400 |
340 |
150 |
|
100ХНМФ . . . . |
540 |
580 |
|
560 |
390 |
550 |
470 |
90 |
||
9ХСВФ |
|
490 |
620 |
|
555 |
370 |
500 |
435 |
120 |
|
150СГВЗМТ |
|
360 |
590 |
|
475 |
210 |
420 |
315 |
160 |
|
50ХНСВФ . . . . |
400 |
500 |
' |
450 |
370 |
400 |
385 |
65 |
||
4Х8С2 |
|
|
460 |
610 |
|
535 |
290 |
490 |
390 |
145 |
250Х24ВЗТ . . . . |
600 |
700 |
|
650 |
440 |
550 |
495 |
155 |
||
Хромоникелевый чу |
500 |
600 |
|
550 |
430 |
550 |
490 |
60 |
||
гун |
|
|
|
|||||||
Xромомолибденовый |
390 |
490 |
|
440 |
320 |
420 |
370 |
70 |
||
чугун |
|
|
||||||||
Чугун |
Нихард |
• • |
420 |
570 |
|
495 |
370 |
550 |
460 |
35 |
Чугун |
Чугаль |
• • • |
180 |
380 |
|
280 |
130 |
200 |
165 |
115 |
в к - ю |
|
|
1170 |
1330 |
|
1250 |
920 |
1150 |
1035 |
215 |
ВК-15 |
|
|
980 |
1100 |
|
1040 |
800 |
900 |
850 |
190 |
ХН-15 |
|
|
800 |
1030 |
|
915 |
300 |
700 |
500 |
415 |
9ХСВФ * |
|
430 |
630 |
|
550 |
400 |
500 |
450 |
100 |
|
45Х2СВ2МФ * • • • |
480 |
600 |
|
540 |
380 |
490 |
435 |
105 |
||
Х Н - 1 5 * |
|
880 |
1190 |
|
935 |
510 |
820 |
665 |
270 |
* Среда — а р г о н .
Изменение микротвердости валков при прокатке
|
|
Т в е р д о с т ь д о |
|||
В и д |
М а р к а |
прокатки НѴ |
|||
х и м и к о - т е р м и ч е с к о й |
|
|
|
||
м а т е р и а л а |
|
|
|
||
о б р а б о т к и |
|
макс. |
сред няя |
||
в а л к а |
я |
||||
п о в е р х н о с т и |
|||||
X |
|
|
|||
|
|
|
Т а б л и ц а 25
Т в е р д о с т ь п о с л е п р о к а т к и НѴ
|
макс. |
АНѴ |
X |
сред няя |
|
к |
|
|
s |
|
|
Оксидирование |
ЗХ2В8Ф |
350 |
490 |
420 |
310 |
430 |
330 |
50 |
Алюмофосфатиро- |
|
|
|
|
|
|
|
|
вание |
45Х2СВ2МФ |
350 |
450 |
400 |
290 |
380 |
340 |
60 |
Химическое ни |
ЗХ2В8Ф |
|
800 |
|
480 |
520 |
500 |
200 |
келирование |
600 |
700 |
||||||
Хромирование |
ЗХ2В8Ф |
580 |
650 |
615 |
450 |
500 |
490 |
125 |
Фосфатирование |
ЗХ2В8Ф |
490 |
550 |
515 |
320 |
500 |
410 |
105 |
Азотирование • • |
ЗХ2В8Ф |
800 |
1080 |
940 |
510 |
810 |
660 |
280 |
Сульфоцианиро- |
|
|
|
|
|
|
|
|
вание . . . . |
ЗХ2В8Ф |
500 |
640 |
570 |
330 |
550 |
440 |
130 |
Алитирование |
ЗХ2В8Ф |
220 |
340 |
280 |
230 |
290 |
260 |
20 |
Азотирование • • |
45Х2СВ2МФ |
850 |
1050 |
950 |
560 |
700 |
630 |
320 |
Сульфоцианиро- |
|
|
|
|
|
|
|
|
вание . . . . |
45Х2СВ2МФ |
5Ю |
660 |
585 |
340 |
550 |
445 |
140 |
Алитирование |
45Х2СВ2МФ |
220 |
350 |
285 |
230 |
300 |
265 |
20 |
180