И.И.БЫК&, Б.ХЛАН
К ВОПРОСУ О ВЫБОРЕ РАЦИОНАЛЬНОЙ ТЕКНОЛОГИИ ТЕРМИ ЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ КАМНЕЛИТЫХ ИЗДЕЛИЙ
Медленное охлаждение (отжиг) занимает около двух третей общего баланса технологического времени получения вамнелнтых изделий. Существующая на камнелитейных предприятиях техноло гия термической обработки изделий, подобранная эмпирически, в зависимости от конструкции печей и номенклатуры изделий,
нуждается в коренном усовериенствовании на основе нанопленных данных и исследования превращений, происходящих в литом стцнлокоисталличеоком материале в пропессе кристаллизации и отжига.
Известно, что напояженное состояние твердого тела не ос тается неиаиенчыу, а с течением времени и в зависимости от свойств матеомала изменяется / т / . в процессе охлаждения камен ное литье проходят ряд температурных областей. Для базальтово го литья иожпо выделить три температурных основных интервала: когда упругие сдвиговые деформации в литом материале очень ма лы (состояние вязкой жидкости): интервал 90П-600°С - вязко-уп- пуг'ое состояние: ниже *00°С - состояяие, близкое к идеальной упругости /? ,3 /, Четная температурная граница между этими сос тояниями материала отсутствует, изменяясь в зависимрсти от скорости охлаждения отлизни и уровня напряженности. Напряжения, действующие в зоне упругого состояния материала, не вызывают остаточных дефлрмаций изделия. Напряжения, действующие в зоне вязко-текучего состояния материала, достаточно быстро снимают ся пластичэской деформацией. Для каменного литья большое зна чение имеет проявление эластичных свойств стеклообразной фазы, которое обуславливает явление упругого последействия. Эластическио деформации стеклообразной фазы приводят к снижению хруп кости литого материала в целом и уменьшают опасность образова ния микротрещин в результате температурных напряжений.
Основываясь на перечисленных положениях, с псиояью ЭВМ пиинск-22" произвели расчет температурных напряжений в намнелитых плитах размером 300x300x40 мм, Т80хЧ5х18 мм и трибах диаметром от 200 до 1000 мм и длиной тооо мм, отлитых из ба зальтового расплава /4 ,5 /. При этом исследовали температурные поля и напряжения при условии двухстороннего охлаждения плит по базовым плоскостям. Для тоуб основными варьируемыми пара метрам.; были скорость изменения температуры рабочего прост
ранства печи (приняли линейный закон изменения) и перепад тем пературы по диаметру и длине трубы, ь результате расчета устанолили, что разные условия охлаждения приводят к различной ве личине напряженности плит и труб. Ьо всех случаях охлаждения, вплоть до температуры перехода материала в упругое состояние (^ 6 0 0 о0).напряжения по абсолютной величине малы. Это является следствием имеющей место релаксации напряжений в литом мате риале за счет неупругих свойств остаточного стекла. Переход
материала в |
упругое |
состояние вызывает |
возрастание |
напряжений |
в носкольно |
раз, и в |
случае достижения |
критической |
скорости |
охлаждения (например, для плиты толщиной 40 мы большей 70 |
град/час) они достигают или даже превышают предел |
прочности |
каменного литья на разрыв.
Исследования показали, что интервал температур 700-600°С является наиболее опасным периодом охлаждения отливки. Пере ход стеклообразной фазы в этом температурном интервале из вязкоупругого состояния ь упругое сопровождается резким изменением свойств литого материала в целом, что существенным образом увеличивает уровень напряженности в изделии. Поэтому скорость охлаждения отливки в интервале температур 700-500°С (этот-ин тервал выбирается с ууетом инерционности процеоса) должна быть невысокой. Расчеты показали, что в плите толщиной 40мм эффект релаксации проявляется наиболее полно, если ее поверхность ох лаждается в интервале 70С-500°С со скоростью не выше 70 град/час. Б начальный период о т ж и г е б интервале тоыператур 9007С0°С,когда иатериал отливки обладает значительными неупру гими свойствами, скорость охлаждения поверхности плиты может быть увеличена до ISO-ISO град/час. Охлаждение отливки при
температуре ниже 500°С можно производить со скоростью 180-200 град/час. Таким образом, по данным расчета общее время отжига плиты толщиной 400 мы при однослойном продвижении в печи и двухстороннем охлаздепии по базовым плоскостям может соста вить 6-7 часов вместо 20-24 часов при существующая технологии.
Расчеты, проведенные применительно к двухстороннему ох-, лаждени» плиты толщиной 13 мм, позволили установить, что скорооть охлаждения ее поверхности может ооставить даже 450 град/час. При этом напряжении растяжения, возника ющие в центральных слоях в момент перехода литого материала из вязкоупругого в уярувое состояние, не превышают 40-45 кг/см*'« Поэтому время медленного охлаждения таких изделий мо-
может составить около 2-х часов, в то время как на камнелитей ных предприятиях при существующей технологии на этот вопрос затрачивают IO-I2 час. /6 / . Такую технологию можно осуществить только в принципиально иных теплотехнических агрегатах, чем - обычные туннельные печи с тележками или поддонами. Предпочти тельными для этой цели являются конвейерные печи с роликовым, цепным или сетчатым подом, имеющие небольшой объем рабочего пространства и позволяющие плавно и.достаточно точно регулиро вать тепловой режим обработки изделия /7 / . ъоэможность организа ции скоростного отжига камнелитых плиточных изделий в печах с роликовым подом подтверждена прямыми экспериментами в лабора торных условиях /8 / и на опытно-промышленном агрегате в ус ловиях Донецкого комбината камнелитых и керамических изделий.
Новые интересные сведения были получены при изучении про цесса термической обработки труб. Расчеты температурных полей и напряжений в трубах при скоростях охлаждения среды *г100 град/час. позволили установить, что возникновение и развитие температурных напряжений связано в основном не с изменением скорости охлаждения, а с той или иной степенью неравномернос ти распределения температур по длине и диаметру трубы. Исследо
вания показали, что при равномерном и одинаковом в течение всего периода отжига распределения температур (данныо получены при
условии постоянства температуры среды вдоль |
qcH трубы) осевые |
й тангенциальные напряжения не превышают 20 |
к г / с м . Возникнове |
ние температурной неравноме’риости по длине трубы приводит к значительному росту напряжений и несимметричности их распреде ления относительно центра стенки изделия. Если же неравномер ность распределения температур по длине трубы изменяется с те чением времени охлаждения, то уровень напряженности в изделия возрастает до 300-400 кг/сы^. Причиной этого может являться неодновременность протекания фазового превращения в ооседних сечениях вдоль оси трубы. Например, напряжение в камнелит ой трубе диаметром 800 мм и длиной 1000 мм, устанавливаемой в тун нельной печи на торец, не превышают 50 кг/сн^ при условии, что температура по высоте печи постоянна. Перепад температур по высоте трубы в пределах 100-200 град, приводит в увеличению напряжений в несколько раз. Уменьшение окорооти охлаждения в интервале 700-600°С до 25 град/час с целью макоимального про
явления релакоационных овойств литого материала не приводит к
заметному уменьшению величины напрягений.
Проведенные расчеты и накопленный опыт работы камнелитей ных: предприятий позволяют оч и та ть , что для получения качествен
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ны» |
издели» |
при скоростях |
преды « 1 0 0 *р а д /ч а с неравномерность |
распределения температур |
по |
длине трубы |
не |
должна превышать |
0 ,4 |
- |
о ,5 гр а д /“ “ |й |
перепад |
по диаметру |
- |
ТО-20 град.Общее вре |
мя |
охлаждения труб |
в та ки х |
условия» может |
составить |
10 часов |
вместо |
Т6-20 |
часов |
при существующей техн ол оги и . |
|
|
|
Важным |
этапом |
термической обработки |
камнелиты» |
изделий |
является начальный период,связанный о протеканием кристаллиза ционных процессов в стеклообразной фазе и выравниванием темпе ратуры по сечению отливки.П о принятой на большинстве заводов . ■
технологии температура в головной части печи поддерживается на
уровне 9 0 0 -9 5 0 °п . Пои этой температут» в переохлажденном мате
риале успевно протекают кристаллизационные преврашеняя,.ко при значительном содержании стекла имеет место повышенная деформа ция изделий. Поэтому на начальной стадии термической обработ ки каменного литья необходимо обеспечить прохождение кристал лизационных процессов,избежать деформацию изделий,исклю чив воз
никновение трещин. Расчеты по ка за л и , что |
тем пе .атура |
поверх |
н о с т и *" слоев |
отливок в момент посадки в |
печь должна быть не |
ниже границы |
перехода из у п р у го -в я зк о го |
состояния в |
уп р уго е , |
т . е . для базальтового расплава находится в пределах 650 -700°С .
Обычно ~в зто т период температура внутренних слоев составляет
950-тоо°с. Т ак ка к в наружны» олояг содержится наибольшее ко
личество отенла, то они более окяониы к размягчению и деформа ция в олучае быстрого нагрева до температуры пе чи . Поэтому тем -
|
|
|
|
ператуоа в головной части печи должна быть близка |
к температу |
ре наружной прверхности |
наделяй в момент посадки |
в печь.Считы |
в а я , что первая стадия |
кристаллизационного |
процесса ,связанная |
с зарождением центров кристаллизации,лучш е |
протекает вбдиви |
температуры стеклования,целесообразно температуру в головной |
ча сти печи |
иметь в пределах 650 -700°С . Нагрев обрабатываемых |
наделяй до |
температуры |
массовой кристаллизации сте кл а ,ко то р а я |
для базальтовых отливок |
находится в пределах 850-950°С,должен |
производиться с а к , чтобы не дооуотить деформацию. При этой следует учесть, что внутренние слоя камне литых изделий кристал лизуется достаточно полно при охлаждении раопяава, образуя жесткий каркас из щшотажлов пироксена ,ил иве лей. в процессе
медианного нагрева в отливке происходят сложные процессы .