Файл: Радиопередающие устройства на полупроводниковых приборах. Проектирование и расчет.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 154
Скачиваний: 1
точка попадает в активную область, а затем, когда напря жение на емкости упадет, — в область насыщения. Если считать, что емкость разряжается в основном через транзи стор, то в нем рассеивается большая часть энергии емкости Wc, т- е - появляются дополнительные потери.
Подобный процесс возникает также в случае излишне большого затухания в контуре и при увеличении частоты возбуждения.
Возможно другое соотношение параметров схемы и пи тающих напряжений, при которых изображающая точка после этапа отсечки сначала попадает в инверсную область, а затем уже в область насыщения и отсечки (рис. 1.24, в). Это может быть, например, при значительном смещении в цепи базы Еб или при малом затухании контура. Такой режим также неблагоприятен из-за потерь в транзисторе. На инверсном, этапе транзистор потребляет энергию из контура. На этапе насыщения ток коллектора меняется, попрежнему, экспоненциально во времени, но проходит через нуль ближе к середине этапа насыщения. Такая форма тока богата высшими гармониками, создающими в сопротивле нии г н а с дополнительные потери.
Таким образом, качественное рассмотрение формы на пряжения и тока в транзисторном генераторе, схема ко торого приведена на рис. 1.23, о, позволяет сделать вывод, что целесообразен режим, временные диаграммы которого близки к изображенным на рис. 1.24, а Такой режим будем называть оптимальным.
Как отмечалось, для оптимального режима в момент от крывания эмиттерного перехода необходимо выполнение
следующих двух условий: |
|
|
« . ( « J - « . ( - « - 0 . |
( ^ . „ - О . |
(171) |
Определим параметры контура, необходимые для выпол
нения этчх |
условий. |
|
|
|
Малость длительности активного этапа и сопротивления |
||||
коллектора |
г н а с позволяет |
при |
определении |
параметров |
контура для оптимального .режима |
представить |
транзистор |
||
в виде идеального ключа |
с сопротивлением |
г н а с = О |
||
(рис. 1.25, |
а), который коммутируется с частотой возбуж |
дающего напряжения. Графики токов и напряжений в этой эквивалентной схеме представлены на рис. 1.25, б, в, г.
При замкнутом ключе ток изменяется по экспоненциаль ному закону; при разомкнутом ключе происходит затуха ющий колебательный процесс. Можно составить уравнения этих процессов и, исходя из условий оптимального режима
(1.71), |
определить |
необходимую добротность |
индуктивной |
||||||||||
ветви |
контура |
QL |
— coL/A^ |
и отношение |
резонансной |
ча |
|||||||
стоты |
контура а>л — 1/]/LC к частоте возбуждения со. Та |
||||||||||||
кая задача была решена в |
[18] и [22]. Результаты работы |
||||||||||||
[22] |
в |
виде графиков QL; |
К = |
со/со0 |
в функции |
угла |
|||||||
отсечки в |
= |
(к '— т[))/2 для |
частного |
случая |
гк |
= О пред |
|||||||
ставлены |
на рис. 1.25, |
д. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
В той же работе получены зависимости фазы ср, входной |
|||||||||||||
проводимости |
коллекторной цепи |
по |
первой |
гармонике |
|||||||||
1/Z3 |
= |
(1 |
+ /tg Фі//?8) от в (рис. 1.25, |
д), |
для |
относительной |
|||||||
мощности |
гармоник в |
нагрузке (рис. |
1.25, ё, |
ж), графики, |
количественно характеризующие форму напряжения на
коллекторе: пик-фактор формы напряжения |
її — |
иКМ&КС/Ею |
|
коэффициенты гармоник |
напряжения aNu |
— UKNIUK |
М А К С . |
Из графиков следует, |
что для формирования оптималь |
ной формы напряжения и„ в коллекторной цепи должен быть
включен контур с относительно невысокой |
добротностью |
(QL = 2-І-5) и значительной расстройкой |
индуктивного |
характера (ф, да 35°). Такой контур будем называть фор мирующим.
Мощность высших гармоник в нагрузке схемы, приве
денной на рис. 1.23, |
а, очень значительна, поэтому во многих |
|
случаях |
включают |
дополнительные фильтрующие цепи |
(см. рис. |
1.23, б, в). |
|
В схеме на рис. 1.23, б последовательно с нагрузкой включается контур £ ф С ф , настроенный на частоту первой гармоники. Индуктивность этого фильтра вместе с индук тивностью формирующего контура образует общую индук тивность В этой схеме фильтрующий контур не изме няет сопротивления нагрузки, вносимого в формирующий контур по первой гармонике.
Фильтрующий контур значительно изменяет сопротив ление индуктивной ветви на высших гармониках, но это не сказывается существенно на работе схемы, так как для выс ших гармоник проводимость коллекторной цепи опреде ляется, главным образом, емкостной ветвью формирую щего контура. Поэтому форма напряжения на коллекторе в этой схеме остается такой же, как в схеме рис. 1.23, а. Не которое отличие можно усмотреть лишь в форме тока кол-
лектора: при достаточно большой добротности фильтрую щего контура он представляет собой часть несимметричной косинусоиды.
В схеме рис. 1.23, б нагрузка включена через Г-образный фильтр Z-фСф. Индуктивность этого фильтра вместе с индук тивностью формирующего контура образует общую индук тивность L-z- Г-образный фильтр трансформирует нагрузку по 1-й гармонике, что необходимо учитывать при выборе его параметров. Форма напряжения на коллекторе остается такой же, как в схеме рис. 1.23, а, а форма коллекторного тока несколько отклоняется от экспоненциальной.
Анализ работы схем, приведенных на рис. 1.23, б, в [23], показывает, что при реализации оптимального режима параметры формирующего контура и энергетические соот ношения в этих схемах мало отличаются от соотношений для схемы, показанной на рис. і .23, а, несмотря на некоторое отличие в форме тока коллектора. Поэтому все расчетные формулы в дальнейшем будут рассмотрены лишь для схемы рис. 1.23, а, для которой их вывод проще и нагляднее.
1.3.3. Основные |
энергетические |
соотношения |
для |
коллекторной |
цепи |
В оптимальном режиме (см. рис. 1.24, а) транзистор ра ботает последовательно в области отсечки, насыщения, за тем в активной области, поэтому мощность Рр, рассеивае мая в транзисторе, складывается из усредненных за период мощностей, выделяемых на этапе насыщения Р р Н а с и на активном этапе Р р а .
Средняя мощность потерь на этапе насыщения опреде ляется выражением
подставляя в которое (1.70) и считая к. п. д. генератора до статочно высоким (г|э - > 1), можно получить приближенное выражение для относительной мощности потерь на этапе насыщения
Р |
(1-72) |
РЕ- |
Здесь полезная мощность Рх нормируется, как прежде, с по мощью (1.34).
Выражение (1.72) получим также, если заменим экспо ненциальный импульс тока пилообразным (рис. 1.26, а)
Из (1.72) следует, что при заданных величинах генериру емой мощности Р1 да Р0 и источнике Ек для относительного
уменьшения потерь целесообразно, чтобы в |
я . Это свя- |
Отсечка Насыще |
лктивОтсечксг, |
ние |
ный |
Рис. 1.26. Формы импульсов коллек торного тока и на пряжения при рабо те генератора в оп тимальном режиме G конечным сопротив
лением гк:
идеализация для pacqeTa потерь и пик-
факгора н а п р я ж е н и я .
а)
0)
зано с улучшением формы тока, проходящего через сопро тивление г н а 0 : с увеличением длительности импульса умень шается доля высших гармоник тока и соответствующих потерь.
Однако при в -> л увеличивается пик-фактор напря жения на коллекторе (см. график П(в) на рис. 1.25, ж), что при ограниченном допустимом напряжении на коллек торе приводит к необходимости уменьшать напряжение пи тания и соответственно к ухудшению коэффициента усиле
ния |
по мощности |
Кр, |
а также |
к увеличению |
потерь на |
|
этапе |
насыщения. |
Кроме того, |
при в - у л в соответствии |
|||
с графиком рис. 1.25, |
е значительно возрастает |
мощность |
||||
высших |
гармоник |
в нагрузке, что усложняет решение про |
||||
блемы |
сЬильтрации. |
|
|
|
Таким образом, выбор наилучшей величины в , |
так же |
||||||
как и для генератора в критическом режиме, |
определяется |
||||||
различными факторами. Расчеты показывают, |
что при вы |
||||||
боре в |
« |
75° режим во многих случаях получается |
прием |
||||
лемым |
по всем характеристикам (см. п. 1.3.7). |
|
|
||||
Средняя мощность, выделяемая в транзисторе на актив |
|||||||
ном этапе, |
при г н а с -> 0 определяется следующим обра |
||||||
зом: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
л |
|
|
|
|
|
jPn , = |
— |
\ і„ и„ dott, |
|
|
|
|
|
P J |
2л . |
|
|
|
|
|
|
|
|
att, |
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
«К = ~ |
j к di = |
-~ J (/(. — f„ + / к 0 |
|
|
||
(см. обозначения |
токов |
на рис. 1.23, а). |
|
|
Малая длительность активного этапа позволяет сделать следующие два упрощения при определении подынтеграль
ных |
выражений. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. |
Ток в индуктивности |
на этом |
этапе считаем изменя |
||||||||||
ющимся |
мало, т. е. iL |
|
« |
/ К |
М А К |
С |
= |
J'LO, |
где в соответствии |
||||
с рис. 1.26 и формулой |
|
(1.70) |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
/ |
|
— |
п |
Е К |
. |
(\ |
|
—Р—«/от |
|
||
|
|
' к макс |
|
|
, |
у |
|
|
>' |
|
|||
|
|
|
|
|
|
«М -т |
Л н а о |
|
|
|
|
|
|
2. |
Изменение |
L на активном |
этапе считаем |
линейным: |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
\ da>l |
|
|
|
||
После интегрирования |
получаем |
|
|
|
|||||||||
|
|
р |
|
1 |
|
|
/к макс |
|
|
1 |
|
, j yg\ |
|
|
|
|
і |
|
' К МаКС |
|
|
> |
|
||||
|
|
р а |
" 48л |
о)С (diKldu4)lt-*i |
' |
|
|||||||
Значение |
производной |
|
dijdwt |
|
в (1.65) получим для схемы |
||||||||
с общим |
эмиттером, пренебрегая |
для простоты |
рекомбина |
||||||||||
цией |
и обратной |
связью |
через |
коллекторную |
емкость С[ ( . |
||||||||
В этом |
случае |
импульс |
заряда |
симметричен |
и в = А |
||||||||
(рис. |
1.26). Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
dmt |
|
|
xT da>t |
|
= |
— |
/, sin Є . |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|