Файл: Радиопередающие устройства на полупроводниковых приборах. Проектирование и расчет.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 197
Скачиваний: 1
Цикличность нагрева внутренней камеры термостата, обусловленная работой системы управления температурой, оказывает вредное влияние на термостатируемый объект и обычно тепловые волны демпфируют теплоизолятором. Для снижения перепада температуры в рабочем объеме и осу ществления электрической экранировки кварцевого авто генератора стенки внутренней камеры изготавливают из хорошо теплопроводящего металла (алюминий, медь).
Внешний кожух также выпол няют из металла, часто из магнитопроводящего. В ка честве теплоизолятора при меняют стекловолокно, пено пласт, сосуды Дьюара.
Нагревательные термоста ты могут быть как двухсту пенчатыми, так и одноступен чатыми.
Холодильно-нагреватель- ные термостаты позволяют устанавливать температуру в рабочем объеме, равную сред ней температуре внешней среды. Теплоносители такого термостата могут работать как на нагревание, так и на охлаждение.
Рис 4.35. Схема термоэле мента батареи:
/—медь с изолятором; 2— припой; 3— полупроводник (стержень тер моэлемента); 4—изолятор.
В качестве теплоносителя применяют полупроводнико вые холодильно-нагревательные термобатареи, основанные на эффекте Пельтье. Полупроводниковые элементы батареи (рис. 4.35), имеющие дырочную и электронную проводи мость, связаны в батарею медными шинами. При прохож дении тока / через батарею одна из противоположных ее плоскостей будет нагреваться (Т), а другая охлаждаться (Г0 ). Эффект нагревания и охлаждения плоскостей батареи меняется на противоположный, если изменить направление тока.
Термобатарея эффективно работает тогда, когда с внеш ней стороны осуществляется хороший отвод тепла. С эт*й целью к внешней плоскости батареи присоединяется теплоотвод — радиатор. Холодильно-нагревательные термо статы могут быть как двухступенчатые, так и одноступен чатые.
пряжение питания на нагревательную спираль через реле. По мере нагревания вещества в сосуде 3 сильфон опускает ся и, когда температура рабочего вещества достигает точки его плавления, с помощью реле отключается напряжение питания нагревательной спирали (5 на рис. 4.37). На грев прекращается и вещество начинает затвердевать. После нескольких циклов работы этой системы во внутрен ней камере термостата устанавливается темпера тура, близкая к темпера туре плавления дифенила.
В этом термостате веще-
Рис. |
4.37. |
Схема |
устройства |
|
дисренильного термостата: |
||||
/ — датчик |
температуры, |
2 — кор |
||
пус; |
3—сильфон; |
4 — л еплоноси |
||
гель; |
5—проволочный |
нагрева |
||
тель; |
6 — рабочая |
камера; 7 — |
||
внутренний |
корпус, |
8 — теплоизо |
||
|
|
лятор |
|
|
ство одновременно выполняет функции термочувствитель ного датчика и теплоносителя. Нагревательный элемент обеспечивает во внешней камере температуру выше темпе ратуры окружающей среды. Термостаты такого типа мало габаритны, сравнительно просты в эксплуатации и эконо мичны. Точность поддержания температуры зависит от «чистоты» рабочего вещества и лежит в пределах 0,01— 0,005° С.
4.5.3. Рекомендации для инженерного расчета термостатов
Проектирование термостатов с использованием техни ческих способов управления температурой состоит из че тырех этапов.
1. Теплотехнический расчет термостата в стационарном режиме.
2.Расчет оптимальных параметров термостатов.
3.Расчет регулятора.
4. Снятие экспериментальных временных характеристик термостата.
Основной задачей расчета термостатов является опреде ление точности поддержания температуры статирования и времени готовности термостата. Стоимость и сложность конструкции термостата резко возрастают с повышением этих требований.
Теплотехнический расчет камер и теплоизоляции термо статов изложен в [33—35].
|
|
|
|
|
Определение |
параметров |
||||||
|
|
|
|
основывается |
на |
теплотехни |
||||||
|
|
|
|
|
ческом |
расчете |
термостата, |
|||||
|
|
|
|
|
определяющем |
|
энергетиче |
|||||
|
|
|
|
ские |
соотношения. |
|
||||||
|
|
|
|
|
Система |
регулирования в |
||||||
|
|
|
|
|
термостате может быть выпол |
|||||||
|
|
|
|
|
нена |
(независимо |
от |
испол |
||||
|
|
|
|
|
нительного |
органа) работаю |
||||||
|
|
|
|
|
щей |
в позиционном |
режиме |
|||||
|
|
|
|
|
(включено — выключено) или |
|||||||
Рис. 4.38. |
Мостовая |
схема |
в режиме |
плавного |
регули |
|||||||
рования. Из-за наличия инер |
||||||||||||
датчика |
с исключением |
стати |
||||||||||
ционных |
звеньев |
в |
системе |
|||||||||
ческой |
ошибки |
регулиро |
||||||||||
|
|
вания. |
|
|
регулирования для |
повыше |
||||||
|
|
|
|
|
ния |
устойчивости |
следует |
|||||
вводить корректирующие звенья. Для |
исключения |
стати |
||||||||||
ческой |
ошибки |
термостатирования |
удобно |
ввести |
регули |
|||||||
рование |
по сигналам |
ошибки |
и возмущения. |
|
|
Если в статической системе в качестве датчика темпера туры предусмотрен мост (рис. 4.38), то перейти к регулиро ванию по двум сигналам (ошибки и возмущения) можно, добавив в одно термочувствительное плечо сопротивление /?!, реагирующее на изменение температуры окружающей среды (конструктивно оно размещается в объеме верхнего кожуха термостата). Температурная чувствительность Яг должна быть примерно в я = АТЬ/АТ°Т раз меньше, чем чув ствительность каждого сопротивления R, где АТ°с — пере пад температуры окружающей среды; АТ°Т — точность под держания температуры в термостате.
Рассчитать систему регулирования и ее каскады можно, воспользовавшись работами [21, 37, 38].
В заключение приведем уточненную методику расчета термобатарей, используемых в качестве исполнительного органа в холодильно-нагревательных термостатах [39J.
254
Наиболее тяжелый режим работы термобатарей и радиа тора—режим охлаждения при максимальной заданной тем пературе среды ГсмаксЕсли термобатареи обеспечивают этот режим работы, то остальные режимы почти всегда обес печиваются автоматически. Поэтому расчет ведут, исходя из условия обеспечения режима охлаждения.
1. Зная максимальную температуру среды 7с М акс и тем пературу в рабочем объеме термостата Тк ° и задаваясь пере падом температур между средой и радиатором Д Т С , опре деляют перепад температур, который должны обеспечить термобатареи, т. е.
Д7, 0 = Г с М а к с + АТс + А 7 , : - Г ^ |
(4.18) |
где АТИ° — перепад температур на электроизоляционных прокладках, изолирующих спаи от радиатора и камеры; обычно берут АТШ = 1,4°; величину АТЬ рекомендуем вы бирать в пределах 3—10°.
Малым значением ATQ задаются в случае необходимости ОбеСПеЧИТЬ бОЛЬШОЙ Перепад Температур Между 7с макс и Гк ° (при этом размеры радиатора получаются большими). Большое значение АТс выбирают в случае жестких требо ваний к габаритным размерам и сравнительно малом пере
паде Температур М е Ж Д у |
Т°С макс и |
Тк°. |
термоба |
2. Определяют температуру |
холодного спая |
||
тареи |
|
|
|
П |
=Т°к—Т°и/2. |
(4.19) |
Отметим, что (4.19) справедливо при равенстве температур внутренней стенки камеры и среды, заполняющей камеру, что получается, если стенки камеры выполнены из материа ла с хорошей теплопроводностью и высокой степенью чер ноты.
3. Определяют тепловую нагрузку термобатарей Qu т. е. необходимую холодопроизводительность по известным формулам из теплотехники [33—35]. Она зависит от качества теплоизолятора и размеров камеры термостата. При расчете Qi разность температур определяют из выражения (4.18), полагая, что Т°и = 0.
При определении Qt можно считать, что вся камера, в том числе и места контактов термобатарей, закрыта теплоизолятором. Это возможно, поскольку площадь каркаса термобатареи примерно во столько же раз меньше площади самой термобатареи, во сколько раз теплопроводность кар-
каса больше теплопроводности теплоизолятора. Поэтому замена теплоизолятора термобатарей в месте ее приложе ния практически не изменит тепловой нагрузки термобата реи.
4. Для определения высоты стержней термоэлементов / при заданном к. п. д. (и, > 0,2) термобатареи, задавшись несколькими значениями ее /, необходимо найти для них параметры а, уа и Y:
с = 8Х
(4.20)
Т ° : |
2 < 1 - а ) |
где X — средняя теплопроводность термоэлемента; е — термо-э. д. с. термоэлемента; р — среднее удельное сопро тивление термоэлемента; k — коэффициент, учитывающий сопротивление спаев перемычек;
2S
W--
— энергия, потребляемая от источника питания; Q0 — холодопроизводительность термоэлемента; 5 — средняя площадь стержней термоэлемента; п — число термоэле ментов в батарее. Затем нужно построить график у0 = = /(/). По графику выбирают значение /, удовлетворяющее заданному п..
5.Если величина ц не задана, то / выбирают в пределах
2—4 см. Из уравнений (4.20) определяют у0 и х\ термоба тарей.
6.Задаются максимальным рабочим током /. Пр^этом верхнее значение тока ограничивается током источника питания, а нижнее определяется механической прочностью
термобатарей, так как с уменьшением величины тока не обходимо уменьшать сечение стержней термоэлементов.
256
Сечение стержней не следует выбирать меньше 3 x 3 ммг. Компромиссным оказывается значение тока 1—3 А.
7. Задавшись током, определяют число термоэлементов
|
п = Qx у0/еТ°01. |
8. Определяют |
сечение стержней |
2/ ( р / + |
" М |
|
у„—\ — У (уо—\)"—ауо |
9.Определяют сопротивление термобатареи:
10.Рассчитывают площадь термобатареи
S0 « 2,5nS.
При необходимости получения максимальной холодопроизводительности от термобатареи необходимо величину тока определить согласно выражению
! = еТЦ2(р |
— + |
— |
0 |
\ S |
Sk |
Если величина тока задана, то максимальную холодопроизводительность термобатареи можно получить при сечении стержней, определяемом выражением
S = 2/(p/ + l/£)/er0 \
Отметим, что в последних случаях к. п. д. термобатарей срав нительно мал.
Если температура камеры Тк соответствует середине за данного диапазона температур окружающей среды, то оп тимальный ток в режиме нагревания оказывается примерно равным току охлаждения. При необходимости в режиме нагревания обеспечить перепад температур больший, чем в режиме охлаждения, величину тока термобатареи для нагревания рассчитывают как
/ |
/ |
і |
2 Т |
Р * - |
где Q = Qj/n — тепловая |
нагрузка на термоэлемент |
при |
|
работе на нагревание; АТ\ |
— Тк + Ти—АТСр—ТсР |
М и п |
~* |
разность температур между холодным и горячим спаями; АГср — имеет значение 3—5° (при замкнутой конструкции радиатора его температура в режиме нагревания выше тем пературы среды).
Для расчета радиатора необходимо знать мощность тер мобатареи, которая рассеивается на радиаторе. Определяет ся она по формуле
( i , - n ( < r i + l - L ( , + ± ) - 2 x i T - .
где Т — температура горячего спая.
В режиме охлаждения величина Т° определяется урав нением
Т° — Тс макс + ДТ'ср + Ти/2.
Экспериментальные характеристики термобатареи близ ки к рассчитанным по изложенной методике.
СП И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы
1.Л е в и н В. А. Стабилизация дискретного множества частот.
|
Изд-во «Энергия», |
1970. |
|
|
|
|
|
|
|
||
2. |
Б л а г о в |
В. |
А. и др. Аппаратура для частотных |
и временнь'їх |
|||||||
|
измерений. |
Изд-во |
«Советское |
радио», |
1971. |
|
|
|
|||
3. |
X а р к е в и ч |
А. |
А. Спектры и анализ. Физматгиз, |
1962. |
|||||||
4. |
К л ю м е л ь |
И. |
3., Т и т о в |
В. |
И. |
К |
вопросу |
об оп |
|||
|
ределении частот гармонического процесса в связи с изменени |
||||||||||
|
ем частот высокостабильных генераторов. |
Труды |
институтов |
||||||||
|
Госкомитета |
стандартов, вып. |
59 |
(1), |
1962. |
|
|
|
|||
5. |
Е в с т а ф ь е в |
Ф. |
Ф. О нестабильности частоты кварцевых |
||||||||
|
генераторов, |
«Измерительная |
техника», |
1960, |
№ |
12. |
|
6.В а л и т о в Р. А. и др. К вопросу о нестабильности частоты кварцевых генераторов. Труды ХВКИУ, вып. 288, Харьков, 1967.
7. |
Ж а б о т и н с к и й |
М. Е., |
З и л ь б е р м а н |
П. Е. |
||||||||||
|
О |
флуктуациях |
в |
кварцевых |
генераторах. ДАН |
СССР, |
1958, |
|||||||
|
т. |
119, |
№ 5, |
стр. |
918. |
|
|
|
|
|
|
|
||
8. |
Ш е м б е л ь |
Б". |
К. |
Метод расчета генератора с пьезоэлек |
||||||||||
|
трической стабилизацией. «Радиотехника», |
1955, |
т. 10, |
№ |
7. |
|||||||||
9. |
Г л ю к м а н |
Л. |
Н. |
Производство |
пьезоэлектрических |
квар |
||||||||
|
цевых |
резонаторов. |
Изд-во «Энергия», |
1964. |
|
|
|
|
||||||
10. |
С м а г и н |
А. |
Г., |
Я р о с л а в с к и й |
М. |
И. |
Пьезоэлект |
|||||||
|
ричество кварца и кварцевые резонаторы. Изд-во «Энергия», |
|||||||||||||
|
1970. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11. |
С м а г и н |
А. |
|
Г. |
Прецизионные |
кварцевые |
резонаторы. |
|||||||
|
Изд-во Госкомитета стандартов, мер и измерительных |
прибо |
||||||||||||
|
ров СССР, |
1964, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|