Файл: Радиопередающие устройства на полупроводниковых приборах. Проектирование и расчет.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 186
Скачиваний: 1
туд |
гармоник |
заряда, |
соответствующих |
рис. |
5.П.4, |
приведен |
||||||||
в табл. |
5.П.5. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Для |
возможности сопоставления мощности |
Рв |
с преобразуемо^ |
||||||||||
мощностью |
Рд, |
в табл. |
5.П.5 приведены |
значения |
Рл// С й ^в" м а к . |
|||||||||
которые дополняют содержание табл. 5.П.З, 5.П.4. |
|
|
|
|||||||||||
|
Кроме того, в табл. |
5.П.5 |
включены |
рассчитанные |
на основа |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р / R |
|
|
|
|
|
нии |
данных |
табл. |
5.П.2—5.П.4 |
величины |
|
£—". |
характери |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м ь в |
"макс |
|
|
|
|
зующие |
мощность, |
рассеиваемую |
в сопротивлении |
Rs. |
Данные |
|||||||||
табл. 5.П.2—5.П.4 |
не отражают различия |
в сопротивлениях |
вари |
|||||||||||
капа |
Rs3 |
при |
закрытом |
и / ? 8 0 |
при открытом |
р-п |
переходе; |
пред |
||||||
полагается, |
что сопротивление |
Rs |
постоянно и равно |
RS3. |
Введен |
ная аппроксимация временнбй зависимости тока открытого р-п
перехода (см. рис. 5.П.5) позволяет |
разницу в |
сопротивлениях |
|||||||||||||||
Rso |
и Rsa |
сравнительно просто |
учесть, |
рассчитывая |
дополни |
||||||||||||
тельную |
мощность |
рассеяния: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
ДР, = |
|
/ о б р / ц 4-/пр |
(A/ — tg) |
|
|
(5.П.14) |
|||||||
|
|
|
|
ДЯ, |
|
|
2л/ш |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
|
|
|
|
|
|
ARS |
= |
|
Rs0—Rs3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Используя |
соотношения |
(5.П.7), (5.П.8), а также равенство |
||||||||||||||
|
= 2Д</3 |
(см. |
рис. |
|
5.П.5), |
преобразуем |
(5.П. 14) |
к |
виду |
|
|
||||||
|
|
|
|
Л Я С = - |
соА/ |
ДЯ, [0,75((со/з))2 . |
|
|
(5.П.15; |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
4я |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Наконец, |
совместное |
рассмотрение |
(5.П.11), |
(5.П.12) и |
(5.П.15) |
||||||||||||
дает |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.75 |
0л |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
соД/ |
|
|
|
|
|
Qi |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5.П.16) |
||||
(coCB uM a „c)2 |
4я |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Найденные |
по |
(5.П. 16) |
величины |
|
|
|
при |
оптимальных |
|||||||||
значениях |
I |
и Д/ (5.П.6) и соотношениях амплитуд |
гармоник |
заря |
|||||||||||||
да |
соответствующих |
рис. 5.П.4, |
приведены |
в |
табл. |
|
5.П.5 |
наряду |
|||||||||
со |
шячениями |
PJRs |
|
v |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
— |
|
|
|
Уточненная мощность потерь в сопро- |
|||||||||||||
тивлении |
Rs |
равна сумме |
— . |
PS^APS. |
д/удя. |
|
|
|
|
|
|||||||
|
Кроме |
мощностей |
Рш |
и |
Ps, |
рассеиваемых |
в варакторе, |
необ |
ходимо учитывать также потери мощности, связанные с преобразо
ванием высокочастотной |
|
энергии в энергию постоянного тока за |
|||
счет конечного времени |
рекомбинации Г р . |
|
Мощность, |
отдаваемая |
|
варактором источнику постоянного тока, |
равна |
|
|||
где |
|
Po=-'oU„ |
|
|
(5.П.17) |
|
|
|
|
|
|
/о |
< |
Uo = ——= |
- |
; |
(5.П.18) |
Qo , Qo — постоянные составляющие соответственно положитель ной и отрицательной полуволн заряда q (шг).
Подставляя (5.П.18) в (5.П.17), с учетом (5.П.12) получаем выражение для мощности Р„ в следующем виде;
„ |
(Qo~/Омане—^) *?(Г/Омане „ , |
„ |
|
Р о = |
т,о*ху |
С в |
( 5 - п •19) |
В выражении (5.П.19) отношение С?6~7<?макс пока не известно. Его нетрудно найти путем графического интегрирования зависимостей, изображенных на рис. 5.П.4. В результате при оптимальных зна чениях X (5.П.6) получаем значения Р0Т^/Свиыакс, которые для ут-
роителя и учетверителя частоты оказываются одинаковыми (см. табл. 5.П.5).
Таким образом, в табл. 5.П.5 приведены все необходимые дан
ные |
для |
расчета оптимальной величины преобразуемой |
мощности |
и к. |
п. |
д. умножителей частоты с последовательными |
контурами |
при оптимальной степени открывания р-п перехода. Оптимальные
же сопротивления нагрузки, входное сопротивление умножителя и значения емкости варактора, усредненной по соответствующим
гармоникам, |
могут быть определены по данным табл. |
5.П.2—5.П.4. |
|||||
|
Для расчета к. п. д. варикапа можно |
воспользоваться аппрок |
|||||
симацией, предложенной Улиром |
[75]: |
|
|
|
|||
|
|
г) = |
е х р ( - Я ) , |
|
|
(5.П 20) |
|
где |
Н—(РВ4 |
PS^ &PS^PO)/PN~коэффициент |
потерь |
мощности. |
|||
|
Заметим, что с увеличением коэффициента потерь Н возрастает |
||||||
максимально |
допустимое значение |
входной |
мощности |
умножителя |
|||
[46] и изменяются оптимальные значения |
сопротивления |
нагрузки |
|||||
и |
входного |
сопротивления |
умножителя. |
Однако эти |
изменения |
обычно невелики, так как путем подбора соответствующего вари капа или варактора стремятся ограничить коэффициент Н ма лыми значениями. В связи с этим, например, максимально допу
стимую |
входную мощность |
умножителя |
Р В Х можно оценивать по |
|||||||||||||
преобразуемой |
мощности |
P N |
в отсутствии |
потерь, как это делается |
||||||||||||
в работах і64, |
71]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
До сих пор речь шла о расчете режимов умножителей частоты. |
||||||||||||||||
Однако |
проектирование |
умножителей |
на |
повышенных |
частотах |
|||||||||||
тесно связано и с вопросами |
конструирования |
колебательных це |
||||||||||||||
пей. |
Укажем на некоторые |
работы, |
в которых |
обсуждаются |
прин |
|||||||||||
ципы |
конструирования |
|
при |
повышенных |
частотах |
умножителей |
||||||||||
частоты с одним ненагруженным контуром, а |
также |
удвоителей |
||||||||||||||
частоты. |
В |
первую очередь |
к ним относятся |
работы |
Шеффнера |
|||||||||||
[15, 69, 70, 76], Полезны |
также |
рекомендации, |
данные |
в [77]. |
||||||||||||
Представляют |
интерес |
статьи |
[29, 65—68], |
в которых показывается |
||||||||||||
возможность |
использования |
|
резонансных |
|
свойств длинных |
линий |
||||||||||
как для формирования |
ненагруженной |
резонансной |
цепи по второй |
|||||||||||||
гармонике, |
так и для |
целей |
|
согласования |
и фильтрации на входе |
и выходе умножителя. Примеры конструкций умножителей ча
стоты |
с выходом в |
сантиметровый диапазон волн |
можно |
найти |
в [25, |
261. |
|
|
|
При проектировании колебательных цепей необходимо обес |
||||
печить |
достаточную |
их узкополосность. В противном |
случае, |
если |
индуктивный характер импеданса колебательной системы, соот ветствующий частотам со, 2со и Na, распространяется также на частоты (1 -f- 1/2)со и (N — 1/2)со, то возможно возникновение па раметрических колебаний [21]. Параметрические колебания помимо засорения спектра обусловливают участки с отрицательным соп ротивлением на динамической характеристике I0(U0), что может вызвать автоколебательные процессы в цепи смещения. При при нудительном изменении напряжения £У0 или частоты внешнего воздействия со в этом случае может обнаружиться несколько обла стей автомодуляции с гистерезисными явлениями. Например, в процессе экспериментального исследования [78] при изменении частоты выявлено две взаимопересекающиеся зоны автомодуля ции, первая из которых, соответствующая основному резонансу, располагалась в области более низких частот со по сравнению со второй, обязанной, по-видимому, параметрическому возбуждению субгармоники.
Узкополосность колебательных цепей не исключает полностью паразитные эффекты в умножителях частоты. Весьма распростране но скачкообразное изменение амплитуды высокочастотных коле баний при медленном изменении какого-либо из параметров схемы [22], а также возникновение в спектре выходного сигнала допол нительных составляющих, обусловленных низкочастотной авто
модуляцией |
[79, |
80]. При этом |
повышается уровень |
флюктуации |
|||
амплитуды, |
который |
существенно возрастает |
при |
ослаблении |
|||
связи |
с нагрузкой [3]. |
Все эти |
эффекты сопровождаются появле |
||||
нием |
участков |
с отрицательным |
сопротивлением |
на |
динамической |
характеристике / 0 (с70 ). Динамическая характеристика / 0 (с70) формируется под влиянием высокочастотных колебаний и, как по
казано в [81, |
82], на некотором участке повторяет |
по характеру за |
|||
висимость |
амплитуды колебаний |
высокой частоты |
от |
напряжения |
|
смещения |
U0. |
Для устранения |
в зависимости / 0 |
(с70) |
S-образных |
участков, наиболее опасных с точки зрения возникновения пара
зитных |
эффектов, |
необходимо |
устранить |
расстройку |
колебатель |
|
ной системы с изменением амплитуды высокочастотных |
колебаний. |
|||||
Это |
достигается |
стабилизацией |
усредненной емкости |
варикапа |
||
за |
счет |
использования комбинированного |
смещения [1, 29]. При |
этом |
часть напряжения смещения создается автоматически за счет |
|
тока |
/ 0 , |
протекающего в сопротивлении Rc, а другая часть задается |
внешним |
источником. |
Следует отметить, что при использовании в умножителях ча стоты варакторов, обладающих малым изменением дифференциаль ной емкости закрытого р-п перехода, усредненная емкость, вноси
мая варактором в колебательную систему, хорошо стабилизируется при полностью автоматическом смещении. При этом удается полу чить линейные амплитудные характеристики [14, 15], необходимые для обеспечения малых искажений при умножении частоты сигна лов с модулированной амплитудой. Для иллюстрации целесооб разно сравнить экспериментальные амплитудные характеристики умножителей частоты с варакторами, имеющими степень нели нейности v = 1/5 [14, 15] и v = 1/3 [62]. В последнем случае зави симость выходной мощности от входной заметно нелинейна.
Достаточная узкополосность колебательных цепей и опти мальные способы смещения, к сожалению, не исключают полностью паразитные эффекты. Исследование, проведенное Драгоне [23, 24],