ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 99
Скачиваний: 0
ний Kd~112), а низкий порог хладноломкости — за счет малой концентрации примесей и малого размера зерен или субзерен
(Tx~Bd1'2).
5.2.2. Влияние примесей на механические свойства бериллия при высоких температурах. При анализе механических свойств поликристаллического бериллия следует различать три темпе
ратурные |
области: |
1 — ґ < 4 0 0 ° С ; 2 — 400° С < ^ < 600° С; 3 — |
£ >600° С |
(см. п. 5.4). |
В первой области деформация контроли |
руется термически активированным процессом консервативного движения дислокаций (скорее всего — их взаимодействием с примесями в твердом растворе или с выделениями). Во второй области течение носит почти атермический характер. Отметим, что полностью атермическое течение в поликристаллическом бериллии встречается редко: в указанной области температур напряжение течения почти не зависит от скорости, но слабо за висит от температуры. В третьей области температурная и ско
ростная зависимости |
напряжения течения |
резко усиливаются, |
|
и течение |
связано с |
одним из диффузионных процессов — пере |
|
ползанием |
дислокаций, неконсервативным |
движением порогов |
или даже с диффузионной ползучестью под напряжением типа Набарро—Херринга.
Анализ деформации бериллия во второй и третьей областях затруднен тем, что одновременно с пластическим течением происходит перераспределение примесей (их растворение или, наоборот, выделение из твердого раствора), отражающееся на кинетике деформации. Кроме того, эти процессы сопровож даются изменением состояния границ зерен и оказывают влия ние как на передачу скольжения через границы, так и на сколь жение по границам зерен.
Бериллий технической чистоты содержит до 0,2—1 вес. % примесей металлических элементов и примерно столько же не металлов. Эти примеси могут входить в твердый раствор, на ходиться в виде избыточных фаз (соединений с Be) или в виде свободных элементов. Распределение избыточных фаз и состоя ние твердого раствора могут быть различными в зависимости от условий получения и термообработки металла. В зависимости от обработки бериллий может находиться в гомогенизирован ном (метастабилы-юм) и в частично или полностью состаренном состояниях. Различия в обработке бериллия, содержании от дельных примесей, структуре и способах механических испы таний приводят к значительным расхождениям опубликованных результатов механических испытаний металла при высоких температурах. Температурные зависимости прочностных свойств и пластических характеристик металла технической чистоты
имеют |
ряд аномалий. Природа некоторых аномалий изучена |
||
достаточно подробно. |
|
||
На |
основе |
результатов механических испытаний |
бериллия |
на растяжение |
нами рассмотрено влияние примесей |
на его |
18 Зак. 54 |
9 7 о |
высокотемпературные характеристики, указаны причины неко
торых аномалий |
и |
возможные пути улучшения |
механических |
|
свойств. |
На рис. |
5.14 приведены температурные |
зависимости |
|
предела |
текучести |
os , |
предела прочности r j B и удлинения до раз |
рушения е р бериллия, выбранные из большого количества лите
ратурных |
данных |
с учетом |
чистоты |
металла и особенностей его |
структуры |
(табл. |
5.4). Здесь не отражены результаты испыта |
||
ний горячепрессованного и |
затем |
деформированного бериллия, |
поскольку свойства такого металла изучены менее системати чески. Представленные на рис. 5.14 зависимости имеют следую щие особенности.
1. Б области температур от —150 до —50° С предел текучести текстурнрованного прокатанного бериллия имеет минимум, ко торый, по нашему мнению, имеет ту же природу, что и аномалия на температурной зависимости Т ( | о Т о ) , т а к как текстура деформа ции этого металла благоприятствует призматическому скольже
нию. Уменьшение предела текучести при температурах |
ниже |
||||
20—100° С у некоторых |
сортов |
технического |
бериллия |
и его |
|
сплавов (см. кривую 4 |
на рис. |
5.14, а) |
может |
быть также |
свя |
зано с влиянием микротрещии |
(в этом |
случае |
а,ч~ац). |
|
2. Атермический характер напряжения течения в области температур 400—600° С выражен обычно в тем большей сте пени, чем выше содержание примесей. Это следует из сравнения кривых 7 и 8 с кривыми 1 и 14 для более чистого металла на рис. 5.14,а. Увеличение атермнческой компоненты напряжений призматического скольжения обнаружено нами при изучении монокристаллов сплава Be—Си.
3. Немонотонное изменение предела прочности бериллия тех нической чистоты в области температур 300—600°С можно объяснить процессами дисперсионного твердения и старения,
происходящими при нагреве и испытании образцов |
(см. |
кри |
||||
вые 5—8 |
на рис. |
5.14,6). У чистого |
бериллия величина ав |
из |
||
меняется |
более |
плавно, независимо |
от |
структуры |
металла |
|
(см. кривые 1, 3, |
9). Уменьшение ав |
при |
низких температурах, |
|||
иногда наблюдаемое у некоторых сортов технического |
бериллия, |
связано с его преждевременным разрушением из-за недоста точного сопротивления распространению трещин.
Прочность образцов чистого бериллия в области высоких температур при прочих равных условиях ниже прочности ме талла технической чистоты, а также прочности металла, легиро ванного элементами, входящими в твердый раствор (например, Си, Ni) И Л И образующими вторую фазу (Fe, Nb, W, С, О и др.). Следует отметить, что на практике для повышения жаропроч ности широко пользуются «естественным легированием» берил лия его окисью либо специальным окислением порошка перед горячим прессованием металлокерамического бериллия L18].
4. Уменьшение |
размеров зерна в |
чистом бериллии |
приводит |
к повышению его |
прочности вплоть |
до температур |
~ 5 0 0 ° С , |
Характеристики исследованных образцов бериллия (см. рис. 5.14)
Номер |
Способ |
получения образцов |
Текстура |
Частота |
ма |
|||
кривой |
териала, |
вес . |
||||||
на рис |
|
|
|
|
|
|
% |
|
1 |
Прокатанные |
слитки |
|
Базисная |
99,6 |
|
||
2 |
|
|
|
|
|
» |
99,6 |
|
3 |
Программированное |
деформирование |
|
» |
99,9 |
|
||
|
слитков |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
Выдавленные |
слитки |
|
|
» |
99,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( 0 , 2 2 % |
Zr) |
5 |
Горячепрессованныи |
сорта |
1-400 |
Слабая |
базисная |
95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( 4 , 5 % ВеО) |
|
6 |
Электролитический |
горячепрессованныи |
То |
же |
97 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
( 2 , 3 % ВеО) |
|
7 |
Горячепрессованныи |
дистиллирован |
Квазиизотропная |
99,4 |
|
|||
|
ный |
|
|
|
|
|
(0,3%'ВеО) |
|
8 |
Горячепрессованныи |
магннетермнчес- |
То |
же |
98,5 |
|
||
|
кий |
|
|
|
|
|
( 0 , 5 % ВеО) |
|
9 |
Выдавленный |
и осаженный |
слиток |
Слабая |
99,8 |
|
||
10 |
Трехкратно выдавленный и |
осаженный |
» |
|
99,8 |
|
||
|
слиток |
|
|
|
|
|
|
|
11 |
Горячепрессованныи |
|
|
Квазиизотропная |
99,2 |
|
||
12 |
» |
|
|
|
То |
же |
99,2 |
|
13 |
|
|
|
|
» |
|
99,2 |
|
14 |
Прокатанные слитки |
|
|
Базисная |
- 9 9 , 9 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Размер |
У с л о в и я испытания |
Л и т е |
||
Условия |
термообработки |
зерна, |
рату |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
мкм |
|
|
|
ра |
|
830° С, |
1,5 |
ч |
|
- 2 0 0 |
|
Поперек* |
[119] |
|||
|
830°С, |
1,5 |
ч |
|
- 2 0 0 |
|
|
Вдоль* |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
= |
0,2 мм/мин |
|
|
800" С, |
20 мин |
|
13 |
|
|
Вдоль |
[59] |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
= |
0,2 мм/мин |
|
|
750° С, 2 ч |
|
|
40—50 |
|
|
Вдоль |
[120] |
|||
Рекристаллизаиионный |
6,5 |
|
|
» |
[23] |
||||||
|
|
отжиг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
То |
же |
|
|
|
9,6 |
|
|
» |
[23] |
|
850° С, |
1 ч |
|
20 |
|
|
|
[123] |
|||
|
850° С, |
1 ч |
|
20 |
|
|
— |
|
|||
|
750° С, |
10 |
мин |
|
31 |
г |
= |
0,2 мм/мин |
[59] |
||
|
750° С, |
10 мин |
|
3—5 |
є = |
0,2 мм/мин |
|
||||
1100° С, |
15 мин, |
охлаж |
60 |
е = |
0,2 мм/мин |
[124] |
|||||
дение |
со |
скоростью |
|
|
|
|
|
||||
|
100 град/мин |
|
|
|
|
|
|
||||
То |
же |
+ 7 5 0 ° С, |
40 |
ч |
60 |
г |
= |
0,2 мм/мин |
|
||
То |
же + 7 0 0 ° С, |
100 |
ч |
60 |
є = |
0,2 мм/мин |
|
||||
|
800° С, |
10 |
мин |
|
42 |
є = |
0,2 мм/мин |
[3] |
* Поперек или вдоль направления прокатки (прессования) .
а в |
металле |
технической чистоты — до |
600° С. |
Учитывая, что |
эти |
два сорта |
металла отличаются в |
основном |
содержанием |
ВеО, распределенной преимущественно по границам зерен, и что растворимость кислорода в металле незначительна, повышение прочности и ее стабилизацию до более высоких температур можно объяснить изменением состояния границ зерен в металле
технической |
чистоты. |
Наличие |
выделений может |
сопровож |
||||
даться заметным повышением энергии активации |
пластического |
|||||||
течения, |
а |
также затруднением |
скольжения |
по |
границам. |
|||
Характер температурных зависимостей ав(Т) |
и |
as{T) |
с |
из |
||||
менением |
размера зерен существенно не меняется. |
|
|
|
||||
5. Относительное удлинение при растяжении резко возрас |
||||||||
тает при достижении |
некоторой |
температуры, |
зависящей |
от |
||||
структуры |
и концентрации примесей (см. рис. 5.14, е) . У |
горяче- |
прессованного металла технической чистоты эта температура
равна 200—300°С (см. кривые 5—7 |
на рис. |
5.14, в), в то время |
|
как у деформированного |
мелкозернистого |
бериллия высокой |
|
чистоты (см. кривую 3) |
она близка |
к комнатной. Температура, |
при которой наблюдается резкое возрастание относительного удлинения, соответствует нижней границе области перехода из хрупкого состояния в пластичное.
6. Перегибы и максимумы на температурных зависимостях •относительного удлинения (см. кривые 2, 5—9 на рис. 5.14, в) •связаны с присутствием примесей. Наличие на границах зерен
.легкоплавких эвтектик (в частности, Be—А1 или B e — A l — S i ) ,
.а также дисперсионное твердение матрицы, заметно снижает запас пластичности в области температур выше 400° С. Связы вание AI и Si в тугоплавкие соединения за счет дополнитель ного легирования (например, железом), глубокое старение ме талла, сопровождающееся упрочнением границ зерен и рафи нированием матрицы, а также очистка бериллия от нежелатель ных примесей позволяют устранить пли уменьшить краснолом кость. Природа процессов, происходящих при старении бернл-
.лия, подробно проанализирована нами ранее [ 3 ] .
7. Легирование бериллия некоторыми элементами, например
цирконием |
(см. |
кривую 4 на рис. 5.14,в), титаном |
или иттрием |
||
1112J, приводит |
к |
устранению либо |
к уменьшению минимума |
||
на кривой |
єр (7") |
и |
к существенному |
повышению |
пластичности |
при температурах выше 200—300° С. При этом низкотемператур ная пластичность несколько ухудшается, а температура, соот ветствующая порогу хладноломкости, возрастает. Можно пола гать, что благоприятное воздействие некоторых легирующих элементов на высокотемпературную пластичность бериллия •обусловлено их взаимодействием с нежелательными примесями и упрочнением металла за счет выделений бернллпдов. Природа такого взаимодействия, а также выбор наиболее эффективных
.добавок и их концентраций, нуждаются в дополнительных ис следованиях.
8. Относительное удлинение бериллия высокой чистоты моно
тонно возрастает с температурой, достигая |
100% |
и более |
при |
800° С (см. кривую 3 на рис. 5.14, в) . Такой |
ход |
кривой |
гр{Т) |
характерен для текстурированного бериллия и .металла с квази изотропной структурой (см. кривую 10 на рис. 5.14, в).
Уменьшение размеров зерна в чистом металле приводит к повышению относительного удлинения бериллия в широком интервале температур и к уменьшению либо устранению мини мума пластичности при температуре вблизи 600°С (см. кри вые 9 и 10 на рис. 5.14,в).
Таким образом, из приведенных результатов следует, что примеси могут существенно изменять прочностные и пластиче ские характеристики бериллия при высоких температурах. По высить пластичность металла при температурах выше 300° С можно несколькими путями: рафинированием от нежелательных примесей, специальным легированием и термообработкой (ста рением). Выбор метода пластификации зависит от требований,
предъявляемых к другим физическим или механическим |
харак |
||
теристикам бериллия. Например, |
старение обычно |
сопровож |
|
дается снижением прочностных |
характеристик. Кроме |
того, |
|
эффективность этого метода зависит от соотношения |
содержа |
||
ний в металле таких примесей, как А1 и Fe. |
|
|
Легирование с целью повысить высокотемпературную плас тичность приводит к упрочнению бериллия, но при этом ухуд шаются пластические характеристики при низких температурах.
Очистка бериллия от примесей, хотя и обеспечивает высо кую пластичность в широком интервале температур, одновре менно снижает прочность металла. Лучшие результаты следует ожидать при комбинировании различных методов пластифика ции и упрочнения бериллия.
5.3. Влияние давления на структуру и механические свойства бериллия
При анализе влияния внешнего давления на структуру и механические свойства бериллия следует различать три разных явления: 1) изменение характеристик материала при испыта ниях под гидростатическим давлением; 2) изменение характери стик после обработки давлением; 3) влияние гидроэкструзии жидкостью высокого давления на структуру и свойства дефор мирован ного м а тери ал а.
5.3.1. Некоторые особенности влияния давления на механи ческие свойства материалов. Под действием внешнего гидро статического давления прочностные, и особенно пластические, свойства металлов существенно улучшаются [130—144]. Бриджмен [130] впервые систематически исследовал механические свойства металлов на растяжение при высоких давлениях и сделал вывод, что пластичность (определяемая по величине