Файл: Месенжник Я.З. Кабели для нефтегазовой промышленности.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 240
Скачиваний: 1
Т?,пх = |
R „ exp ( - Кд), |
|
(3 -4 -4 ) |
|
где R:i30—исходное сопротивлениеH3 |
изоляции; |
|||
К = 0,03 час,-1 — средний темп снижения сопротивления |
||||
изоляции, |
исходного после извлечения кабеля |
|||
восстанавливаясь до |
||||
из скважины. |
г. параллельно с |
выпуском |
кабелей |
|
Начиная с 1968 |
||||
КОБДТП-10/6 заводом „Ташкенткабель“ |
под руководством |
|||
и при участии ТашНИКИ начат выпуск |
кабелей |
КОБДП-6 |
(конструкции СКБ КК), облучение изоляции (ПЭВД) кото рых производилось ^-излучением Со-60 на изотопной ус тановке ИЯФАН УзССР (РХА-Н, табл. 25).
В процессе эксплуатации в УзССР кабелей марки КОБДП-6, изготовленных заводом „Ташкенткабель“ в 1968—
1969 гг., был |
подтвержден высокий температурно-бариче |
||
ский ресурс |
облученного ПЭ и показана |
возможность его |
|
работы в скважинах с температурой до |
200°С |
и выше |
|
(см. табл. 25, 26). |
Т а б л и ц а |
26 |
|
|
|
Данные по эксплуатации каротажного кабеля КОБДП-6 в Андижанской промыслово-геофизической экспедиции УзССР
(по состоянию на конец 1970 г.)
Номер |
|
Максималь |
Максимальная |
Максимальное |
Общий |
Длина, м |
ная глуби |
||||
кабеля |
на сква |
температура |
давление, |
пробег, км |
|
|
|
жин, м |
иа забое, 6С |
кгсісм‘ |
|
1 |
2950 |
3050 |
160 |
550 |
992 |
2 |
1870 |
3150 |
164 |
565 |
975 |
3 |
5680 |
5600 |
203 |
830 |
1794 |
4 |
2 1 0 0 |
3600 |
165 |
560 |
1291 |
5 |
3750 |
4000 |
163 |
700 |
1440 |
6 |
700 |
3000 |
160 |
600 |
881 |
П р и м е ч а н и е . За исключением № 3 все |
кабели |
|
эксплуатировались в |
глубоких |
сква |
жинах в сростке с |
КОБД-6. Сопро |
тивление изоляции на всю длину каж дого кабеля—в интервале 42 -;6 J Мом.
В ТашНИКИ в 1971 г. разработан, изготовлен с приме нением РХА-ІІ и отправлен на эксплуатационные испытания 12жильный каротажный кабель строительной длиной 1500 м для проведения сейсмических исследований в сква
жинах методом обращенных годографов. Радиационно-модифицированный полиэтилен начинает
применяться и в других кабелях для нефте-газовой про мышленности, в частности силовых для электропитания пог ружных нефтенасосов и др. При этом не ^всегда пресле дуется цель только повышения теплостойкости кабелей.
243
Применение этого Материала повышает их эксплуатацион ную надежность независимо от температурных условий эксплуатации.
Опыт изготовления и эксплуатации каротажных кабелей с изоляцией из облученного полиэтилена свидетельствует об экономической целесообразности серийного производства их взамен кабелей с резиновой изоляцией, изоляцией из Ф-40Ш и других материалов.
Практический интерес, кроме сшивания полиолефинов (в частности полиэтилена), представляет радиационное сши вание каучуков, химическая вулканизация которых сопря жена с большими трудностями (силиконы, фторкаучуки и др.), а также компонентов композиций, например, резин с полиолефинами. В последнем случае необходимую для сши вания дозу можно снизить до безопасной для резины ве личины введением в полиолефин полифункциональных или бифункциональных мономеров. Ценными свойствами радиа ционных вулканизатов являются их лучшие, чем у хими ческих (серных), механические свойства при высоких тем пературах и большая стойкость к окислительной деструк ции, что объясняется прочностью связи С—С, в полтора раза превышающей прочность связи S—S в серном вулканизате. Максимум прочности на разрыв облученного каучу ка приходится на поглощенную дозу 30 Мрад, однако он меньше величины, получаемой в продуктах химической вулканизации. Этот недостаток восполняется большей стой
костью к окислительной деструкции. Так, |
после нагревания |
в течение 12 час. при 180°С прочность на |
разрыв лучшего |
черного вулканизата снизилась до 15% исходного состоя ния, радиационного—до 58, относительные удлинения умень шились, соответственно, в 5 и 1,2 раза [139]. Преимуще ство радиационных вулканизатов выражается также в от сутствии в них остатков вулканизующих агентов, особенно перекисей, которые по данным [139] являются причиной разрыва главных цепей, приводящего к потере прочности химическим вулканизатом при высоких температурах. Осо бый интерес представляет радиационное сшивание полидиметилсилоксанов (силиконовых каучуков); оптимальные механические свойства достигаются при дозах до 10 Мрад.
§ 5. ВОПРОСЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ПРОЧНОСТИ ПОЛИМЕРНОЙ ИЗОЛЯЦИИ КАБЕЛЕЙ ДЛЯ НЕФТЕ-ГАЗОВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Большинство кабелей для нефте-газовой промышленности в настоящее время работают при невысоких напряженияхдо 500—1000 в. Вместе с тем в связи с высокими темпера
244
турами, жесткими механическими условиями эксплуатации, большими длинами, увеличением общего времени нахожде ния изоляции кабеля в таких условиях, имеющейся тенден цией к повышению рабочих напряжений с увеличением глубин скважин, вопрос об электрической прочности изо ляции этих кабелей приобретает актуальное значение.
Некоторые типы кабелей для проведения работ в скважи нах, в частности, для питания погружных нефтенасосов, в настоящее время уже эксплуатируются при повышенных напряжениях—2300 и 3300 в. Стремление к миниатюризации приводит к уменьшению толщины изоляции, вследствие чего даже в низковольтных кабелях повышается напряженность электрического поля. Механические напряжения в изоля ции, обусловленные не только особенностями эксплуатации
и конструкции |
кабелей, но |
и малой подвижностью жил в |
|||||
кабелях многокилометровых |
строительных длин, |
вызывают |
|||||
снижение электрической прочности |
Епр. Эффект снижения |
||||||
ЕПр и короностойкости |
изоляции вследствие малой подвиж |
||||||
ности изолированных |
жил |
существенен |
уже в |
тяжелых |
|||
шланговых, в |
частности, |
экскаваторных |
кабелях [32, 93], |
||||
имеющих небольшие по |
сравнению |
с каротажными строи |
|||||
тельные длины. Усилие вытягивания жил, |
обратно |
пропор |
циональное их подвижности в кабеле, линейно возрастает с его длиной [32J.
Степень кристалличности, следовательно и электричес кая прочность полиолефинов, применяющихся в качестве изоляции кабелей для нефте-газовой промышленности, сни жаются с увеличением температуры, т. е. глубины погруже ния кабеля в скважину.
Большие строительные длины кабелей для проведения работ в скважинах обусловливают увеличение вероятности наличия слабых мест в изоляции и уменьшения пробивного напряжения.
Эффект уменьшения пробивного градиента с увеличе нием размеров образцов диэлектриков установлен экспери ментально Фармером [225|. Ю. Н. Ван-Гаутом и Л. С. Сапиро по методу Зингермана [61, 62J на основе результатов испытаний коротких образцов рассчитаны пробивные нап ряжения для кабелей КШВГ, ГТШУ и КШВГ-2. Установ лено [31], что с увеличением длины для всех кабелей ве роятность появления более низких пробивных напряжений существенно возрастает. На длине 150 м пробивное напря жение для кабелей КШВГ снизилось с 77 до 56 кв, ГТШ—с
81до 53 кв, КШВГ-С-с 72 до 61,5 кв.
Кнастоящему времени явления пробоя достаточно полно систематизированы. Пробой разделяют на 2 стадии [27,162,
167J—подготовительную (потери электрической прочности)
245
и завершающую (разрушения). Предметом эксперименталь ных и теоретических исследований обычно является первая, определяющая пробивное напряжение и Бремя развития про боя (кривую жизни). Вторая стадия следует за первой, проте кает весьма быстро и приводит к образованию канала про боя в твердом диэлектрике [162]. Механизм первой стадии, в значительной степени зависящий от условий проведения эксперимента или эксплуатации диэлектрика, подразделяет ся на следующие виды: тепловой, электрохимический и электрический [27, 167, 1811. Первый происходит вследст вие непрерывно возрастающего нагрева диэлектрика за счет диэлектрических потерь и нарушения теплового равновесия
между выделяемым |
в нем и отводимым количеством тепла |
|||||||||||
при приложении электрического поля. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Количество выделяющегося |
в диэлектрике тепла пропор |
|||||||||||
ционально при постоянном |
напряжении электропроводнос |
|||||||||||
ти о, при переменном—активной электропроводности |
аа , про |
|||||||||||
порциональной |
диэлектрической проницаемости, |
частоте, |
||||||||||
|
|
|
|
|
tg 8. У большинства твердых |
|||||||
|
|
|
|
|
полимерных |
диэлектриков, |
||||||
|
|
|
|
|
в частности РМПЭ, повыше |
|||||||
|
|
|
|
|
ние температуры сопровож |
|||||||
|
|
|
|
|
дается |
увеличением а и аа |
||||||
|
|
|
|
|
несмотря на уменьшение ди |
|||||||
|
|
|
|
|
электрической |
проницаемо |
||||||
|
|
|
|
|
сти (рис. |
42). |
Вследствие |
|||||
|
|
|
|
|
постоянного |
увеличения |
о |
|||||
|
|
|
|
|
разогрев изоляции прогрес |
|||||||
|
|
|
|
|
сивно возрастает и при на |
|||||||
|
|
|
|
|
рушении |
теплового |
равно |
|||||
|
|
|
|
|
весия пробой наступает |
при |
||||||
|
|
|
|
|
достаточно длительном при |
|||||||
|
|
|
|
|
ложении |
напряжения. |
Ха |
|||||
|
|
|
|
|
рактерными признаками теп |
|||||||
Рис. 42. Зависимость от температуры |
лового пробоя являются экс |
|||||||||||
поненциальное |
уменьшение |
|||||||||||
диэлектрической |
проницаемости |
(1) |
пробивного |
напряжения |
с |
|||||||
и электропроводности (2) полиэтиле |
||||||||||||
новой изоляции, |
облученной у-излу- |
ростом |
температуры в соот |
|||||||||
чением Со-60 в среде аргона до дозы |
ветствии |
с |
уменьшением |
|||||||||
1Л) Мрад при |
мощности |
t>3 р.сек |
V аа , а также |
обратно про |
||||||||
ѵ^из = |
2,3 мм). |
|
|
|||||||||
между квадратом |
|
|
|
порциональная |
зависимость |
|||||||
пробивного напряжения |
и |
временем |
его |
|||||||||
приложения |27, 37, 162, 167]. |
|
|
|
электрический |
||||||||
Согласно |
современным |
представлениям, |
||||||||||
пробой твердых |
диэлектриков |
обязан |
ударной ионизации |
электронами и происходит при напряженностях поля поряд ка ІО6 в,см, когда в диэлектрике появляется добавочная,
246
электронная электропроводность. В отличие от теплового при электрическом пробое пробивное напряжение слабо за висит от температуры и времени ее приложения, а также толщины образца в случае однородности диэлектрика и рав номерности электрического поля [27, 37, 162, 167, 181, 187).
Электрохимическая форма пробоя вызывается электри ческим старением, в процессе которого изменяются состав и структура диэлектриков. Иногда эту форму пробоя назы вают ионизационной. Время от момента подключения напря жения к образцу до завершения пробоя называется време нем жизни; оно уменьшается с повышением напряжения, а во многих случаях и температуры [162].
Технически-чистые твердые диэлектрики под действием электрического поля ведут себя качественно одинаково. Согласно Бенингу [14|, все твердые диэлектрики, независи мо от структурного состава и происхождения, представляют собой компактно-дисперсные системы, получающиеся из кол лоидно-дисперсных структур после удаления из них жид кой фазы. Адсорбированные на мицеллах заряды (чаще отрицательные) прилипают к стенкам пор и каналов и яв ляются связанными ионами. Ионы же, находящиеся в остав шейся в порах жидкости (диссоциированном электролите), так называемые скользящие, легкоподвижны и нейтрализуют систему, что подтверждается явлением электроосмоса. При этом электроосмос наблюдается в диафрагмах как проводя щих (глинистый раствор), так и непроводящих материалов (шифер, электрокартон). Перемещение скользящих ионов способствует освобождению связанных, и при определенных напряженностях электрического поля происходит скачкооб разное перемещение связанных ионов к электроду противо положного знака, приводящее к разрушению материала.
Применение теории П. Бенинга оказалось весьма пло дотворным при объяснении и предсказании поведения широко го круга диэлектриков в электрическом поле. Кроме того, она дополнительно подтвердила теорию А. Ф. Иоффе о влиянии чистоты диэлектрика на его поведение в электри ческом поле. К этим диэлектрикам можно отнести и новые электроизоляционные материалы—радиационно-модифициро ванные полимеры, в частности ПЭВД.
Электрическая прочность необлученного |
полиэтилена в |
||||
температурном |
интервале — 20 А- + 20°С |
неизменна, |
затем |
||
монотонно убывает с температурой |
вплоть |
до точки |
плав |
||
ления. С ростом поглощенной дозы |
физическое состояние |
||||
полиэтилена изменяется, увеличивается |
содержание гель- |
||||
фазы. Следуя |
теории П. Бенинга, |
можно |
ожидать, |
что с |
ростом поглощенной дозы должна увеличиться „компакт ность системы“, и предполагать о возрастании электричес
247