Файл: Колпашников А.И. Гидропрессование металлов.pdf

прутков обычным методом, причем равномерность

.свойств по длине и поперечному сечению прутка исклю1 чителыю высокая. Важно отметить, что при таком значи­ тельном росте предела прочности удлинение также уве­ личивается по сравнению с обычно прессованными прут­ ками на 20—40%. Одновременный рост прочностных и пластических характеристик — замечательная особен­ ность процесса гидростатического прессования.

Макро- и микроструктура полностью соответствуют высоким механическим свойствам прутков. Прутки име­ ют плотную равномерную структуру без каких-либо ог­ рублений ее в поверхностных слоях.

Для получения сопоставимых результатов заготовки

ся «ерш». Гидростатически прессованный пруток имеет хорошее состояние поверхности.

На том же рисунке показана макроструктура по­ перечного сечения прутков сплава Діб, -отпрессованных обычным (в) и гидростатическим (г) методами и термообработанных. На периферии прутка, полученного обыч­ ным прессованием, после термообработки появился крупнокристаллический ободок небольшого размера, не­ смотря на применение смазки. Гидростатически прессо­ ванный пруток имеет плотную равномерную макрострук­ туру, крупнокристаллический ободок отсутствует.

Как видно из изложенного выше, гидростатическое прессование улучшает свойства термически упрочняе­ мых сплавов, причем уровень механических свойств во многом зависит от того, на каком этапе термообработки

тых после деформации старению на стадиях выделения метастабпльной и стабильной фаз. Относительное удли­ нение в этом случае возрастает в 3—4 раза [50, с. 49—52]

2. СТАЛЬ

На рис. 97 представлена зависимость механических свойств малоуглеродистой стали (0,18—0,28% С) от ис­ тинной деформации. Видно, что при гидростатическом выдавливании прочность малоуглеродистой стали значи­

ни деформации заготовок, предел прочности увеличивал­

в 4 раза.

На образцах, экструдированных со степенью дефор­ мации 46%, исследовали механические свойства стали после стандартного отжига и карбидного отпуска. В обо­ их случаях твердость стали снижалась до исходного

уровня. Относительное удлинение повысилось на 5—6% после карбидного отпуска и на 12—14% после отжига по сравнению с состоянием перед гидроэкструзией. Это объясняется тем, что структура стали в экструдатах бо­ лее равномерная, чем в исходном состоянии, вследствие чего при растяжении образцов возрастает величина рав­ номерной деформации. Микроструктуру стали после гид­ роэкструзии исследовали на образцах, закаленных с 1260—1280° С п отпущенных при 680—700° С. Иссле­ дования показали существенное снижение карбидной не­ однородности стали. У заготовок данного диаметра (20— 35 мм) более эффективная проработка структуры дости­ гается при гидроэкструзии стали с большим исходным карбидным баллом и при большей степени деформации.

После гидроэкструзии образцов из прутка с исход­ ным карбидным баллом 4 (ГОСТ 5952—63) при степени деформации 26% распределение карбидов изменилось незначительно, при степени деформации 46% карбидная неоднородность уменьшилась до 3 баллов, при степени деформации 55%—до 2 баллов. Дальнейшее уменьше­ ние карбидной неоднородности затруднено. После гидро­ экструзии со степенью деформации 70% карбидная неод­ нородность также соответствовала баллу 2 и только в поверхностном слое экструдата диаметром 11 мм на глу­ бину до 1,5 мм распределение карбидов соответствовало баллу 1.

При гидроэкструзии прутков с карбидным баллом 5—6 в исходном состоянии после обжатия со степенью

неоднородного материала,"содержащего твердую части­ цу (карбид). Исходный материал при приложении дос­ таточной нагрузки начинает деформироваться. При этом частица (карбид), так как она имеет твердость, значи­ тельно превышающую твердость окружающей среды, ос­ тается недеформированной, и вокруг нее образуется по­ лость.

При дальнейшей деформации частица может разру­ шиться, т. е. происходит дробление карбидов более круп­ ных на более мелкие, которые затем при нагреве под за-