Файл: Климентов П.П. Динамика подземных вод учеб. для геологоразведоч. техникумов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 258
Скачиваний: 0
где X определяет положение точки на подошве флютбета (—b ^ x ^ b ) .
Напорный градиент при выходе потока в нижний бьеф опреде
ляется по формуле: |
|
/ = !-----П~ |
(VIII,6) |
л у * 2 — |
Ь2 |
где X определяет положение точки в нижнем бьефе (х отсчитывает ся от начала координат и не может быть меньше Ь).
Для облегчения расчетов по формуле (VIII,4 и VIII,6) приводят-
. Я |
1 |
ся данные для определения значении |
и — в зависимости от |
у(табл. 7).
Т а б л и ц а 7
X |
Я |
/ |
X |
Я |
! |
X |
Я |
/ |
b |
кН |
Н |
b |
кН |
Н |
b |
кН |
Я |
1,00 |
0,00 |
оо |
1,32 |
0,25 |
0,37 |
2,18 |
0,45 |
0,17 |
1,05 |
0,10 |
0,99 |
1,48 |
0,30 |
0,29 |
2,51 |
0,50 |
0,14 |
1,11 |
0,15 |
0,65 |
1,67 |
0,35 |
0,24 |
2,90 |
0,55 |
0,12 |
1,20 |
0,20 |
0,48 |
1,90 |
0,40 |
0,20 |
5,00 |
0,73 |
0,07 |
Значение hr можно также определять по табл. 8 в зависимости
X
от ~г • b
Т а б л и ц а 8
X |
|
X |
К |
X |
|
X |
|
b |
h r |
b |
b |
h t |
b |
|
|
|
|
|
|
||||
—1,00 |
1,00 |
—0,60 |
0,71 |
0,20 |
0,44 |
0,90 |
0,14 |
—0,98 |
0,94 |
—0,40 |
0,63 |
0,40 |
0,37 |
0,95 |
0,10 |
—0,95 |
0,90 |
—0,20 |
0,56 |
0,60 |
0,29 |
0,98 |
0,06 |
—0,90 |
0,86 |
0,00 |
0,50 |
0,80 |
0,21 |
1,00 |
0,00 |
—0,80 |
0,80 |
|
|
|
|
|
|
Для определения фильтрационного расхода потока под плоти ной при ограниченной мощности водопроницаемых пород в ее осно вании, можно пользоваться приближенной формулой Г. Н. Камен ского, полученной исходя из средней величины напорного градиен та под плотиной. Принимая, что средняя длина пути фильтрации воды под плотиной составляет т + 2Ь (см. рис. 111), а средний на-
г |
Н |
■ Г. Н. Каменский получил следую- |
порный градиент Iср = |
■—— |
щую формулу для определения расхода:
Q = kIcvF = k — |
- т В . |
(VIII,7) |
т + |
2о |
|
|
|
т |
Формула (VIII,7) дает достаточно точные результаты при-^- 2.
Определение всех элементов потока под плотиной может быть выполнено на основе гидродинамической сетки, построенной либо графическим путем, либо с помощью моделирования. Гидродинами ческая сетка потока под плотиной с плоским флютбетом при одно родном строении основания приведена на рис. 107. Правила ее гра фического построения были рассмотрены выше (см. гл. Ill, стр. 74). При построении сетки в качестве непроницаемых границ рассмат риваются подземный контур плотины и поверхность водоупорного ложа (линии AB и EF на рис. 107), в качестве проницаемых — ли нии дна водохранилища в верхнем и нижнем бьефах СА и BD на рис. 107). По сетке можно определить для любого участка потока величину напора Ях, напорного градиента I, скорости фильтрации V и расхода q. Методика определения этих элементов по сетке из ложена в гл. Ill, стр. 68—77.
П р и м е р . В основании плотины шириной 26 = 30 м и длиной В = 200 м залегают мелкозернистые пески с коэффициентом фильт
рации 6 = 5 м/сут, |
активной пористостью 0,1 и мощностью т = |
= 7,5 м. Требуется |
определить величину фильтрационного расхода |
Q под плотиной, напор на расстоянии х = 5 м от середины флютбета в сторону нижнего бьефа, напорный градиент и скорость фильтра ции при выходе потока в нижний бьеф на расстоянии 15,75 м от се редины флютбета (см. рис. 111). Флютбет плотины плоский, напор воды в верхнем бьефе Н\ =25 м, в нижнем — Н2 = Ь м.
Р е ш е н и е . Мощность потока под плотиной ограниченная, флютбет плоский. В соответствии с этим расход потока определяем
6 |
15 |
|
о |
2,значение приведенного рас |
по формуле (VIII,1). При— = |
—- = |
|
||
хода qr по графику (см. рис. |
108) |
составляет qt = 0,2. Следователь |
но, полный расход потока под плотиной с учетом ее длины В будет:
Q = kHqvB = 5 X 20 X 0,2 X 200 = 4000 м3/сут.
Напор в точке, расположенной на подошве флютбета в 5 м от его
середины |
( х = + 5 |
м), оределяем по графику рисунка ПО. При |
|
X |
5 |
0,33 |
b |
— = |
— = |
и — = 2, значение приведенного напора hv по |
графику составляет 0,37. Полное значение напора Ях=5 найдем исходя из приведенного напора в верхнем и нижнем бьефах пло тины по формуле (VIII,2):
Ях=5 = hT (Ні - Нг) + Я2 = 0,37 X 20 + 5 = 12,4 м.
Напорный градиент потока при выходе в нижний бьеф, в точке
■с координатой л:=15,75 м, определяем |
по |
формуле |
(VI 11,3), пред- |
|||||
|
|
|
|
|
/ |
b |
х — Ь\ |
• |
варительно вычислив значение функциипзі — , ------ |
||||||||
b |
|
|
|
|
'т |
т |
|
|
15,75— 15,0 |
|
0,1 из |
табл. |
10 имеем: F3 = 0,594. |
||||
При— = |
2 и -------— -------= |
|||||||
т |
|
7,5 |
|
|
|
|
|
|
Следовательно, по формуле (VIII,3) : |
|
|
|
|
||||
|
, |
Я |
20 |
X 0,594 = |
|
1,585. |
|
|
|
/ = |
— F3 = |
— |
|
|
|||
|
|
т |
/,5 |
|
|
|
|
|
Скорость фильтрации |
в заданной |
точке v = kl = 7,925 |
м/сут, а |
действительная скорость выхода воды |
с учетом активной |
пористо- |
|
■сти яа= 0,1 составит ѵк = |
0,1 |
|
|
— = 79,25 м/сут. |
|
V
Для сравнения определим расход потока под плотиной по при ближенной формуле Г. Н. Каменского (VIII,7):
Q = k---- т В = 5 X |
7,5 X 30 |
X 7-5 X 200 = 4000 м*І Ф - |
гп + 2о |
|
Как видно, определение расхода по приближенной формуле не дает здесь расхождения с точным решением.
Для более успешного освоения изложенного материала реко мендуется построить гидродинамическую сетку и провести по ней определение всех элементов потока в соответствии с условиями данной задачи.
Фильтрация под плотиной со шпунтом (рис. 112). При наличии шпунта или цементационной завесы, расположенных в начальной части флютбета, фильтрационный расход потока под плотиной оп ределяется по уже известной формуле (VI 11,1) q = kHqr, в которой приведенный расход qr определяется по графику (рис. 113) в зави-
S пг
симости от параметров— и — -Если при этом шпунт или цемента
ционная завеса располагаются в средней части флютбета, то опре деляемый по данному графику приведенный расход qr следует уве личивать на 5—10%.
Формулы для определения приведенного напора и напорного градиента при выходе потока в нижний бьеф, а также вспомога тельные таблицы приведены в работах [13, 56, 67, 84, 98]. Определе ние всех расчетных элементов потока при фильтрации под плоти ной, имеющей шпунты, цементационные завесы и другие устройства, может быть выполнено и по гидродинамической сетке потока. Гид родинамическая сетка, отвечающая условиям движения подземных вод под плотиной при наличии шпунта, приведена на рис. 112.
ъb
Рис. 112. Сетка фильтрации под основанием плотины со
шпунтом:
Nu N2 . —линии равных напоров,
. . , N (стрелкамипоказанонаправлениеS i, Sдвижения)2, . . .,S 5 »» л и н и и т о к а
П р и м е р . Применительно к условиям предыдущего примера необходимо определить изменение фильтрационного расхода пото ка под плотиной при наличии шпунта глубиной Ъ м (S = 5 м).
S |
5 |
т |
7,5 |
|
|
ПрИ ~т= |
~75 ~~ 0,667 ~ |
0,7 И ~2Ь= |
"зо = |
° ’25 |
П° гРаФику |
рис. 1 1 3 , найдем = 0 , 14, следовательно, |
Q= <7rB = 5 x 2 0 x O , 1 4 X |
||||
X 2 0 0 = 2 8 0 0 |
м3/сут. |
|
|
|
части флютбе- |
Таким образом, устройство шпунта в начальной |
|||||
|
|
4 0 0 0 — |
2 8 0 0 |
|
|
та снижает фильтрационный расход на---- |
—— |
-------X 100 = 30% • |
Фильтрация под плотиной при неоднородном строении основания
При неоднородном строении основания плотины расчеты выполняют в соответствии с установленной схемой неоднородности, с использованием известных методов расчета.
Если основание плотины сложено горизонтально залегающими чередующимися слоями различной водопроницаемости, то в расче тах следует учитывать анизотропное строение тонкослоистых толщ. Для такой толщи предварительно определяют значение максималь ного (по напластованию) и минимального (нормально к напласто ванию) коэффициентов фильтрации, соответственно по формулам (111,12 и 111,13). Затем находят среднее значение коэффициента
фильтрации по формуле и _-,/ь |
\7~ь |
мин- |
В дальнейшем зада- |
||
1 |
1 1 |
,'-ср — І'п-макс / \ ч |
|
ча решается как для однородного основания плотины, но при этом ширина плотины 2b уменьшается в соответствии с величиной анизо
тропии в а раз, гдед = |
(т. е. вместо значения 2b берут |
|
Хі:ш |
2Ь\
значение — у Полученные в результате решения значения напоров,
напорных градиентов переносятся затем на действительную схему фильтрации с учетом имевшей место деформации потока по гори зонтали в а раз.
При значительных мощностях отдельных слоев пласта в осно вании могут использоваться решения, полученные для схемы двух слойного и реже многослойного пласта.
Фильтрация под плотиной при двухслойном строении основания.
При двухслойном строении основания, т. е. когда верхний слой име ет меньшую мощность и более низкую водопроводимость по срав нению с нижним, линии фильтрационных токов в верхнем, слабопроводящем слое близки к вертикальному направлению, а в ниж нем, характеризующемся более высокой водопроводимостью, — к