Файл: Климентов П.П. Динамика подземных вод учеб. для геологоразведоч. техникумов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 255
Скачиваний: 0
горизонтальному. На границе слоев происходит резкое преломление линий тока (рис. 114). Такое строение водоносной толщи более бла гоприятно с точки зрения значений фильтрационных потерь, но ме нее благоприятно по устойчивости сооружения (имеется опасность выпирания пород, сдвига, а иногда и суффозии).
Критический градиент, при котором может произойти выпор грунта в нижнем бьефе, определяется по приближенной формуле Е. А. Замарина:
Лф = ( Ѵ г - ѵ ) ( 1 - « ) . |
(VIII,8) |
Рис. 114. Движение подземных вод под плотиной в двухслойной толще пород
где уг и у — соответственно удельный вес грунта и воды (для ори ентировочных расчетов можно принимать угл;2,66 г/см3), п — по ристость грунта в долях единицы.
Решение для двухслойного строения основания плотины полу чено Г. Н. Каменским при условии учета преобладающего верти кального движения в верхнем слабопроницаемом слое мощностью гп\ с коэффициентом фильтрации k\ и горизонтального движения в. нижнем хорошопроницаемом слое мощностью т2 с коэффициентом
фильтрации k2 (см. рис. 114).
Расчетная формула для определения фильтрационного расхода под плотиной имеет вид:
|
Я |
|
(VIII,9> |
k2m2 |
r kik2m2 |
в которой все обозначения ясны из рис. 114.
Средний напорный градиент в верхнем слое, при выходе потока
в нижний бьеф, определяется по следующей формуле: |
|
Я |
(VIII, 10) |
/ = |
|
2ті -\- 2bУ kymikzm2 |
|
При отсутствии в одном из бьефов слабопроницаемого слоя расчетные формулы (VIII,9 и VIII,10) соответственно приобретают вид:
|
I T |
|
|
|
q = -------------и |
(VIII,11) |
|||
2b |
т/ |
rrij |
|
|
k2mz |
' |
kik2m2 |
|
|
I = |
H |
(VIII,12) |
||
2b y kitJlik2m2 |
||||
mi + |
|
|||
Анализ уравнений (VIII,9 и VIII,11) дает |
возможность заклю |
чить, что отсутствие верхнего слоя в верхнем или нижнем бьефе приводит к увеличению фильтрационного расхода. Из сравнения уравнений (VIII, 10 и VIII,12) находим, что в рассмотренном случае напорный градиент также увеличивается. Как возрастание фильтра ционного расхода, так и увеличение напорного градиента на участке нижнего бьефа, являются неблагоприятными показателями для гид ротехнических сооружений.
Расчеты фильтрации под плотиной можно проводить также на основе гидродинамических сеток, которые получают с помощью мо
делирования. |
Плотина проектируется на двуслойной толще пород. |
||||
П р и м е р . |
|||||
Верхний |
слой |
мощностью |
2,0 м |
представлен крупнозернистыми |
|
песками |
с коэффициентом |
фильтрации 43,2 м/сут, |
нижний мощ |
||
ностью |
10,0 м — галечниками |
с коэффициентом |
фильтрации |
397,0 м/сут. Пористость горных пород п составляет в среднем 0,27,. их удельный вес 2,7 г/см3. Определить расход потока под плотиной
при плоском ее флютбете шириной |
по основанию 2Ь = 240 м, |
при |
||||
действующем напоре Н= 17 м. |
расход потока под плотиной |
оп |
||||
Р е ш е н и е . Фильтрационный |
||||||
ределяем по формуле (VIII,9): |
Н |
|
_ |
|
||
|
____ |
|
|
|||
|
|
2b |
т/ |
/Пі |
|
|
|
k2m2 ' |
' |
kik2m2 |
|
||
--------------------- — |
2 |
■ |
= 255,3 м3/сут. |
|
||
240 |
-л/ |
|
|
|
|
|
------------- 1- 21/ |
--------------------- |
|
||||
10 X397 |
' |
43,2 X 397 X |
10 |
|
Средний напорный градиент при выходе потока в нижний бьеф-
находим по формуле (VIII,10): |
|
|
|
Н |
|
17 |
= 0,43. |
/ = |
h m 1 |
|
|
2mi -f 2bі / |
2 X 2 + 240 1 / 43,2X 2 |
||
' |
hm* |
' |
397 X Ю |
Значение критического градиента вычисляем по формуле (VIII,8) :
/кР = (Ѵг- 1) (1 - л) = (2,7 - 1) (1 - 0,23)= 1,309.
Сопоставляя значения / |
и /кр, находим, что напорный градиент |
при выходе в нижний бьеф меньше критического в 3,05 раза: |
|
' к р |
1,309 |
|
= 3,05 раза. |
|
0,43 |
Обычно принимают запас прочности не менее 3. В рассматри ваемых условиях возможность сооружения проектируемой плотины по ее технической надежности и устойчивости не вызывает сомнений (необходимый запас прочности обеспечен).
Фильтрация под плотиной при многослойном основании. Если в
|
основании |
проектируемой пло |
||||
|
тины залегает более двух до |
|||||
|
статочно мощных слоев, то в |
|||||
|
зависимости от конкретных ус |
|||||
|
ловий слоистая |
толща |
может |
|||
|
быть приведена либо к условно |
|||||
|
однородной с помощью вирту |
|||||
|
ального приведения |
мощности, |
||||
шшшшшшшшшшшш,. либо |
к |
схеме |
двухслойного |
|||
|
строения, для которой сущест |
|||||
Рис. 115. Схема плотины с плоским |
вует достаточно точное |
реше |
||||
флютбетом на слоистом основании |
ние. |
Виртуальное |
приведение |
|||
|
при этом осуществляется по от |
ношению к одному или двум основным слоям, коэффициенты фильт рации которых при этом принимаются за расчетные. Так, напри мер, если основание под плотиной состоит из четырех слоев, имею
щих сверху вниз мощность ті = \; т2 = 1,5; т 3 = 4,5; |
т 4 = 5 м и со |
ответственно значение коэффициента фильтрации |
&і = 0,5; &г = 4; |
Ä3 = 55 и ^4= 38 м/сут, то целесообразно для расчета |
привести тол |
щу к двухслойной, выбрав в качестве основных первый и третий слои (рис. 115). Тогда полученная в результате виртуального при ведения двухслойная толща будет характеризоваться коэффициен том фильтрации верхнего слоя М= &і = 0,5 м/сут и коэффициентом фильтрации нижнего слоя &п= /г3 = 55 м/сут. Мощности верхнего и нижнего слоев будут соответственно равны:
rrii = |
k2 |
1 + |
4 |
13 м |
ml + —-m 2= |
— X 1.5 = |
|||
|
ki |
|
0,5 |
|
гпп = |
т3+ — т 4 = |
4,5 |
38 |
7,95 м. |
+ — X 5 = |
||||
|
k3 |
|
55 |
|
Аналогичным образом можно было привести толщу к условно однородной по коэффициенту фильтрации одного из слоев.
После виртуального приведения расчеты фильтрации под плоти ной осуществляются по соответствующим формулам для двухслой ного или однородного основания с учетом вместо реальных мощно стей, их виртуального эквивалента. Однако никогда не следует за бывать об условности такого рода приведений, в соответствии с чем выполненные расчеты в большинстве случаев нуждаются в допол нительной проверке другими методами.
ФИЛЬТРАЦИЯ в ОБХОД ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ
Фильтрация воды из верхнего бьефа в нижний в обход гидротехнических сооружений происходит при наличии в берегах водохранилища водопроницаемых горных пород. При этом созда ются фильтрационные потоки, огибающие плечевые примыкания плотин и дренируемые нижним бьефом или ближайшими речными
Рис. 116. Схема обходной фильтрации (разрез по линии тока)
а — безнапорной, б — напорной
долинами (см. рис. 106 и 117). На условия развития обходной фильтрации оказывают влияние такие факторы, как действующий напор Я, строение водопроницаемых отложений в берегах водохра нилища и характер движущегося в них потока подземных вод, кон фигурация плечевого примыкания плотины к берегу (плоское, ра диальное, сложное), наличие противофильтрационных конструктив ных элементов на участке примыкания плотины. Учет всех этих факторов при расчетах вызывает иногда значительные затруднения, в связи с чем приходится прибегать к методам моделирования и расчетам по гидродинамическим сеткам.
При оценке обходной фильтрации наряду с определением рас хода в обход плечевых примыканий плотины устанавливают значе ния напорных градиентов и скоростей потока при выходе в нижний бьеф, а также схему распределения напоров обходного потока.
Обходная фильтрация рассматривается как двухмерная плано вая. При этом по гидравлическому характеру обходной фильтра ционный поток может быть как напорным, так и безнапорным, что предопределяется строением фильтрационной толщи в берегах во дохранилища. При наличии в берегах водохранилища покровных водонепроницаемых отложений, перекрывающих водоносный пласт, будет иметь место напорный обходной поток (рис. 116, б), при от сутствии таких отложений обходной поток будет безнапорным (рис. 116, а). Входным сечением, представленных на рис. 116 пото-
■ков, является вертикальное сечение по линии уреза воды в верхнем бьефе, выходным — такое же сечение в нижнем бьефе. При совер шенном врезе водохранилища обходной напорный поток является плоским в плане и, следовательно, для его оценки можно исполь зовать решения, полученные для оценки плоского в разрезе напор ного потока под основанием плотины. При этом принимается соот ветствующее решение, отвечающее конфигурации плечевого при мыкания плотины, т. е. используются аналогичные уже готовые решения.
Фильтрационный расход обходного потока определяется в таком случае по формуле:
Q = kmHqT |
(VIII,13) |
где qT— величина приведенного фильтрационного |
расхода (при |
k = \, ш=1 и //= 1 ), которая определяется в зависимости от формы плечевого примыкания плотины (плоское, со шпунтом), его ширины 2Ь и ширины зоны обходной фильтрации В і по соответствующим вспомогательным графикам и таблицам (см. стр. 236).
Точно так же по соответствующим формулам, полученным для потока под плотиной, могут быть определены значения напорного градиента при выходе потока в нижний бьеф и распределение на пора по контуру плечевого примыкания плотины.
Если обходной поток по своему характеру безнапорный, то рас четы выполняются так же, как и для напорного потока (определе ние приведенных значений qT /іг), с последующим переходом от ре шений для напорного потока к решениям для безнапорного потока. При этом фильтрационный расход потока определяется по фор муле:
Q = Æ ^ < 7 r . (VIII,14)
При переходе из приведенного напора hT« реальным значениям напора (мощности потока) используется соответственно формула:
Нх = у № - ( № - № ) hT (VIII,15)
где И 1 и Нг — напоры (мощности потока) в верхнем и нижнем бье фах.
Изложенная методика расчетов обходной фильтрации основы вается на применении к оценке обходного фильтрационного потока гидромеханических решений, полученных для потока под плотиной. При этом не принимается во внимание влияние потока подземных вод прибрежной территории. Однако в реальных условиях такой по ток, как правило, имеет место и оказывает существенное влияние на условия развития обходной фильтрации (рис. 117).
Расчеты обходной фильтрации с учетом влияния грунтового по тока. Естественный поток грунтовых вод обычно имеет направле ние к речным долинам. Влияние потока грунтовых вод выражается в «прижимании» обходного фильтрационного потока к водохрани
лищу, сокращении зоны обходной фильтрации и уменьшении фильт рационных потерь из водохранилища. Это влияние выражается тем сильнее, чем больше уклон потока грунтовых вод к водохранилищу; наоборот, при малом уклоне грунтового потока или если поток на правлен от водохранилища, ширина зоны обходной фильтрации, будет максимальной и фильт рационные потери более значи тельными.
В простых гидрогеологиче ских условиях полубесконеч ный однородный поток на го ризонтальном водоупоре (рас положение урезов водохрани лища в верхнем и нижнем бье фах на одной прямой) при ок
руглой форме |
плечевого при Рис. [17. Схема фильтрации в обход пло |
|||||||
мыкания плотины |
к берегу, |
|
|
тины |
|
|
||
расчеты обходной фильтрации |
|
|
|
|
|
|||
могут выполняться по формулам H. Н. Веригина [5]. |
|
|||||||
Фильтрационный |
расход |
напорного |
потока |
при |
ширине зоны |
|||
обходной фильтрации В\ и уклоне бытового потока h |
определяется |
|||||||
выражением: |
Q ^ k H m _ ^ B i _ £ /6m(ß i _ |
|
|
|
|
|||
|
ro), |
|
(VIII,16) |
|||||
|
|
Я |
Го |
|
|
|
|
|
где В 1— ширина зоны обходной фильтраци |
(см. рис. 117), завися |
|||||||
щая от уклона естественного потока и действующего напора: |
||||||||
|
|
Ві = - ^ ~ , |
|
|
|
. |
(VIII,17) |
|
|
|
|
Л/б |
|
|
|
|
|
Го— приведенный радиус контура сопряжения |
плотины с |
берегом |
||||||
(при плоском |
примыкании |
/ |
где/ — периметр плече |
|||||
Го = — , |
||||||||
вого примыкания плотины). |
|
|
|
|
|
которые |
||
Фильтрационные потери в зоне обходной фильтрации, |
находятся по разности между расходом потока из водохранилища и расходом бытового потока при направлении последнего к водохра нилищу, определяются по формуле:
kHm |
В і |
(VIII,18) |
Q = ------ ln — . |
||
я |
го |
|
Напор потока в любой точке области фильтрации на участках верхнего и нижнего бьефов определяется соответственно по следую щим выражениям:
НХу — Н\ 1 — —arctg — ) + #е и |
(VIII,19) |
||
' |
я |
X ' |
|