Файл: Климентов П.П. Динамика подземных вод учеб. для геологоразведоч. техникумов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 219
Скачиваний: 0
где ASb А52, А5„ — срезки уровня в расчетной скважине, имев шие место при работе скважин в процессе откачки соответственно с дебитами Qon.l, Qon,2 —, Qon,n'> Qnp,b Qnp,2, - , Qnp,n — проектные дебиты скважин.
Изложенный метод известен как метод срезок М. Е. Альтовского [9]. Его целесообразно использовать для расчета взаимодейст вующих скважин в сложных по характеру фильтрационной неодно родности пластах, а также в районах действующих водозаборов, где имеется значительный опыт эксплуатации и данные об услови ях взаимодействия водозаборных скважин.
Если в процессе проведения откачек не достигнута стабилиза ция уровней, то расчеты по методу срезок могут привести к суще ственному преуменьшению прогнозируемых понижений в процессе длительной эксплуатации из-за неучета развития воронки во вре мени. В таких случаях целесообразно совместное применение гид равлических и гидродинамических методов. Методика таких рас четов изложена в работах [24, 27, 30].
РАСЧЕТЫ ДРЕНАЖНЫХ СООРУЖЕНИЙ
Дренажные сооружения используются для снижения и поддержания на определенной глубине уровня подземных вод, а также для перехвата потока, текущего в сторону защищаемого объ екта. Необходимое понижение уровня подземных вод предопреде ляется так называемой нормой осушения (глубина от поверхности до уровня подземных вод). При сельскохозяйственном использова нии территории, а также гражданском и промышленном строи тельстве норма осушения принимается от 1,5 до 3,5—5 м. При раз работке месторождений полезных ископаемых, строительстве кот лованов и спецсооружений норма осушения устанавливается в зависимости от конкретных природных условий и принятой схемы разработки.
В зависимости от применяемых устройств для перехвата пото ков и их регулирования различают горизонтальный, вертикальный и комбинированный типы дренажа (здесь не освещены специаль ные типы дренажей).
Горизонтальные дренажи могут быть открытые (канавы, лот ки) и закрытые (кротовые, траншейные и трубчатые дрены, гале реи и штольни). Открытые используются при неглубоком залега нии и малой мощности потоков подземных вод (глубина заложе ния до 5—б м, редко больше). Закрытые горизонтальные дренажи могут проходиться на любой глубине.
Вертикальные дренажи (скважины) закладываются при необ ходимости снижения уровня на значительную глубину.
Комбинированные дренажи (дренажные горизонтальные гале реи с вертикальными скважинами) применяются в слоистых тол щах при слабой водопроницаемости верхнего слоя и необходимо сти отвода воды из скважин, дающих воду самоизливом.
В зависимости от расположения к объекту защиты и источни кам питания различают головной (перехватывает поток, идущий к объекту со стороны водораздела), береговой (перехват потока со стороны берега), контурный (расположен по контуру защищаемо го объекта) и систематический (регулирование уровня по площа ди) дренажи. Береговой и головной дренажи являются линейными (расположение по линии), контурный может приводиться к коль цевому. Систематический дренаж состоит обычно из расположен ных по системе (параллельно) горизонтальных или вертикальных сооружений. По степени вскрытия водоносных горизонтов все рас смотренные типы дренажей могут быть как совершенными, так и несовершенными.
Работа дренажных сооружений, как правило, происходит в ус ловиях установившейся фильтрации, и поэтому методы расчета базируются в основном на формулах стационарной фильтрации. При этом нередко границами области фильтрации являются кон туры питания или дренирования, характеризуемые постоянным значением напора. Расчеты по формулам неустановившейся филь трации могут выполняться при необходимости оценки эффекта водопонижения во времени, а также в случае работы дренажных со оружений в условиях неограниченного или ограниченного непро ницаемыми границами пласта.
Основными задачами гидрогеологических расчетов дренажных сооружений являются: установление наиболее рациональных типов и схемы расположения дренажа, определение его размеров, глуби ны заложения и конструктивных особенностей; оценка водоотводя щей способности дрен и установление положения сниженных уров ней. В каждом конкретном случае могут решаться лишь некоторые из указанных задач. Нередко решается задача по определению ра ционального состава и расположения дренажных сооружений при условии обеспечения в пределах защищаемой территории заданной Нормы осушения'. Определенной спецификой характеризуются рас четы дренажных сооружений при осушении месторождений полез ных ископаемых [66, 68, 92а, 101а].
В настоящее время наиболее широкое распространение полу чили аналитические и экспериментальные методы расчета дренаж ных сооружений. Аналитические методы (кроме конечно-разност ного) позволяют получать решения в основном для однородных по фильтрационным свойствам пластов и в некоторых случаях для простейших схем неоднородности (например, двухслойный пласт, слоистая толща). Экспериментальные методы (моделирование) дают возможность получать решения для достаточно сложных и разнообразных схем как в условиях установившейся, так и неуста новившейся фильтрации.
Методы расчета дренажных сооружений применительно к раз личным схемам фильтрации детально освещены в работах
С.К. Абрамова [1, 3, 6], П. П. Аргунова [15], Ф. М. Бочевера [27],
В.П. Недрига [83], В. М. Шестакова [106, 108]. Обстоятельное рас смотрение методов фильтрационных расчетов при проектировании
Для окончательного построения кривой депрессии от действия дренажа, а также для выбора конструктивных параметров дрены (в частности, высоты фильтрационной обсыпки) определяется раз рыв уровней или участок высачивания воды в дрену. Для горизон тальных дрен значение Аh можно определять по специальным гра фикам П. Я. Полубариновой-Кочиной или приближенно по фор муле:
Д/г = 0,44 |
(Х,41) |
|
k |
Расчетый дебит дрены определяется с учетом ее длины, как |
|
Q = qL, |
(Х.42) |
где L — длина дренажа. |
|
Для совершенных дрен величина Я0 обычно невелика и неред ко ее не учитывают, тогда соответственным образом формулы (Х,38 и Х,39) видоизменяются.
Если ложе реки закольматировано, то это следует учитывать в расчетах, увеличивая расстояние /і или /2 на величину АL, которая определяется по методике, изложенной ранее (см. гл. VII, стр. 221). При значительном удалении границ потока от дренажа вместо рас стояний до границ Іі и /2 принимается значение радиуса влияния дренажа R.
Если необходимо определить положение сниженного уровня под земных вод через любое время t от начала действия береговой со вершенной дрены в сечении на расстоянии л: от нее (см. рис. 144, а) используется формула H. Н. Веригина, учитывающая неустановившийся процесс развития депрессионной кривой при мгновенном сни жении уровня в дрене до Я 0:
Нл — ~! Яе + {Н\ # o ) [ s ( - ^ - , т ) |
— 1-4- ^ - ] , |
(Х,43) |
|
где X — расстояние от дрены до сечения, в котором определяется Ях |
|||
(влево или вправо); Яе — положение уровня |
(напор) |
в рассматри- |
|
|
at |
X |
парамет |
ваемом сечении до начала работы дренажа;т = — и — |
ры, учитывающие положение сечения и время, на которое определя
ется |
Я х. При |
учете т значение уровнепроводности а принимается |
|
а = |
khs |
, |
Hi -(- Яд |
-----, где |
«s = |
-------— . |
^Формула (Х,43) записана применительно к определению значе ний Ях на участке между дреной и границей с напором Я ь При оп ределении Ях в другую сторону от дрены (в сторону границы с напором Я2) в формуле (Х,43) Я) заменяется на Я2, 1\ на /2. Значе-
ние функции 5 ( у , т ) определяется по специальному графику (см.
рис. 103).