Файл: Климентов П.П. Динамика подземных вод учеб. для геологоразведоч. техникумов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 217
Скачиваний: 0
При определении расстояния между дренами по формуле (Х,44) необходимо задаваться мощностью потока hMакс в сечении, находя щемся посередине между дренами, исходя из обеспечения необхо димой нормы осушения в пределах защищаемой территории. Есте ственно, что в других точках, находящихся ближе к дренам, поло жение уровня будет более низким (между h0 и /гмакс). Значение W (интенсивность инфильтрации атмосферных осадков в м/сут) уста-
w
Рис. 146. Схема к расчету систематического гори зонтального дренажа несовершенного типа
навливается опытным путем. При этом может учитываться инфиль трация воды и от других источников питания, являющихся причиной повышения уровня подземных вод в пределах рассматриваемой тер ритории (утечка воды из систем водоснабжения, оросительные во ды, сточные воды и др.). Для ориентировочной оценки можно при нимать значения W из опыта: для средней полосы СССР в легких супесях и суглинках W = 0,001—0,002 м/сут-, в песках 1SX= 0,002—- 0,005 місут.
При обратном ходе расчетов, когда задавшись расстоянием меж ду совершенными соседними дренами 2а и положением уровня во ды в дрене ho, требуется определить положение уровня в сечениях между дренами, используется формула:
і / 2 W |
(Х,45) |
А х= ]/ h î + — { 2 а - х ) х . |
Максимальная мощность потока /гх= /імакс отвечает сечению посе редине между дренами, т. е. х — а, тогда:
-|/ , W |
\ |
(Х,46) |
^макс — ]Jha + - a |
||
/ѵ |
|
Расход, который будет иметь каждая дрена систематического дре нажа, определяется по формуле Q — 2aWL (где L — длина дрены).
Систематический горизонтальный дренаж несовершенного типа.
При значительной мощности потока подземных вод систематичес кий дренаж устраивают несовершенного типа (рис. 146). Расстоя
ние между дренами несовершенного типа 2а может быть определе но по формуле С. Ф. Аверьянова:
2“ = г [ У |
^ - ( і + ^Іг ) + б;—£‘]. |
(Х-47) |
||||
где Т — расстояние |
от |
центра |
дрены |
до |
водоупора |
(Т = Не—Н и |
здесь Я 1— глубина |
заложения |
дрены |
под |
естественный уровень |
подземных вод); /імакс — положение уровня в центральном сечении
между дренами, отсчитываемое от уровня |
воды в дренах и опре |
||
деляемое исходя из необходимости понижения уровня |
подземных |
||
вод (/імакс= H I—5мин); |
— поправочный |
коэффициент, |
значение |
которого определяется |
г- |
/ |
ягд ) |
выражением Б і = — 2,94 1er ^ sin |
—JTJ (здесь |
rR — радиус дрены).
Дебит каждой дрены, как и в предыдущем примере, определя ется исходя из интенсивности инфильтрации W, длины дрены L и междренного расстояния 2а по формуле Q = 2aWL.
П р и м е р . Для снижения уровня в пределах городской террито рии проектируется заложение систематического горизонтального дренажа несовершенного типа. Глубина залегания уровня подзем ных вод в пределах территории составляет 0,5 м, естественная мощ ность потока Яе=14,0 м. Норма осушения принята 2,5 м. Требуется определить необходимое расстояние между дренами-осушителями при глубине заложения их под уровень подземных вод Яі = 4 м. Ко
эффициент фильтрации осушаемых |
пород &= 10 м/сут, интенсив |
ность инфильтрационного питания |
W = 0,002 м/сут, радиус дрен |
0,1 м, длина L = 250 м. |
|
Р е ш е н и е . Исходя из нормы осушения 2,5 м и глубины зале гания уровня подземных вод 0,5 м, устанавливаем, что минималь ное понижение уровня должно составить SMHH= 2 м . Значение hMакс при глубине заложения дрен Яі =4 м при этом составит: hMак0= = Я]—5МИН= 4—2 = 2 м\ параметр Т = Яе—Я і = 14—4 = 10 м.
Определение расстояния 2а между дренами проводим по фор муле (Х,47), для чего предварительно рассчитаем значение коэф фициента Б J, входящего в расчетную формулу:
Бі = — 2,94 lg ( s in ^ y ) = — 2,941g |
= 4,48. |
Подставляя полученные и заданные величины в формулу (Х,47), находим 2а:
Р і / 8 Х 10X2 / |
2 \ |
1 |
||
2а = 10 I |/ |
р- 2- - ( 1 + |
— ) + |
20,07 - 4,48 J = 894,3 « 890 м. |
|
Дебит |
каждой |
дрены |
длиной |
L = 250 м составит: Q= 2aWL = |
= 890X0,002X250 |
= 445 м3/сут. |
|
ПРИМЕНЕНИЕ ОСНОВНЫХ УРАВНЕНИЙ ФИЛЬТРАЦИИ К ОПРЕДЕЛЕНИЮ ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Определение гидрогеологических параметров — одна из важнейших задач динамики подземных вод. Гидрогеологические параметры являются основой для выполнения гидрогеологических расчетов по количественной оценке условий движения подземных вод при проектировании водозаборов, дренажей, систем орошения, гидротехнических и других инженерных сооружений.
Для определения параметров используются основные уравнения движения подземных вод, описывающие закономерности их фильт рации как в естественных условиях, так и, главным образом, в ус ловиях искусственного воздействия на поток различных инженер ных сооружений (преимущественно скважин). При этом, распола гая данными о поведении уровней и расходов потоков подземных вод, соответствующие уравнения решаются относительно входящих в них гидрогеологических параметров.
Данные о поведении потоков подземных вод получают в резуль тате проведения режимных наблюдений, а также наблюдений за работой скважин при их специальном опробовании. В настоящей главе рассматриваются методы определения параметров по данным специальных гидрогеологических исследований, так называемых опытно-фильтрационных работ (откачек, наливов, нагнетаний и других). Некоторые сведения о методах определения гидрогеологи ческих параметров по данным о распределении естественных уров ней приведены выше (см. гл. IV, V, VI), а также обстоятельно осве щены в работах [5, 22, 29, 58, 67, 89, 94, 95, 106].
Ориентировочное определение гидрогеологических параметров может проводиться также в лабораторных условиях на основе вы полнения опытов на специальных приборах (трубка Каменского, прибор Тима, трубка Спецгео, приборы конструкции Маслова, МГРИ, Гидропроекта и др.) или путем вычислений по эмпиричес ким формулам. Подробное изложение указанных методов определе
ния гидрогеологических параметров дается в работах [67, 95, 97 и 98].
До недавнего времени методика проведения и обработки резуль татов опытно-фильтрационных работ основывалась почти целиком
на теории установившейся фильтрации, что неизбежно сказывалось и на эффективности гидрогеологических исследований (необходи мость выполнения длительных опытно-фильтрационных работ до наступления стационарной фильтрации). В последние же годы ши рокое развитие получают методы проведения и обработки опытно фильтрационных работ в условиях неустановившегося движения подземных вод, что наряду с повышением эффективности гидрогео логических исследований позволяет получать более полные данные о параметрах потоков подземных вод (в частности, параметры не установившейся фильтрации: пьезопроводность, уровнепроводность, упругую водоотдачу).
Основным видом опытно-фильтрационных работ являются откач ки из скважин, которые подразделяются на пробные, опытные и опытно-эксплуатационные.
Пробные откачки проводятся непосредственно после сооружения скважины с целью ее прочистки, установления технической исправ ности оборудования и получения предварительных данных о дебите и понижениях уровня. Они проводятся кратковременно (5—8 ч), как правило, на одну ступень понижения уровня.
Опытные откачки выполняются более длительное время (не сколько суток), на несколько ступеней понижения уровня (две-три и более) и предназначены как для получения кривой дебита Q = —f (Sc), так и для определения других расчетных гидрогеологичес ких параметров.
Опытно-эксплуатационные откачки служат для того, чтобы под твердить возможность получения проектируемого дебита или до стижения заданных понижений уровня, и проводятся довольно дли тельное время (1—3 месяца и более). Интенсивность работы сква жин при таких откачках должна быть соизмерима с проектной. Проведение опытно-эксплуатационных откачек целесообразно в сложных гидрогеохимических и гидрогеологических условиях, когда надежный прогноз условий работы проектируемых сооружений воз можен лишь на основе их опытной эксплуатации [68].
Основным и наиболее распространенным видом откачек явля ются опытные. При этом в зависимости от количества скважин, ис пользуемых в процессе проведения опыта, различают одиночные и кустовые опытные откачки (при наличии наблюдательных сква
жин).
Кустовые опытные откачки обладают большими преимущества ми перед одиночными, позволяя более надежно и полно изучить па раметры потока в зоне влияния откачки, исключить влияние фильт ра и призабойной зоны центральной скважины на точность опре деления параметров и, наконец, определить непосредственно показатель обобщенного сопротивления скважины (£о), что имеет большое значение для прогноза условий работы проектируемых водозаборных и дренажных сооружений.
Количество наблюдательных скважин при проведении кустовых опытных откачек и их расположение принимаются в зависимости от конкретных условий, целевого назначения и длительности опыта.