ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 133
Скачиваний: 1
метров пара и процессов конденсации (рис. II 1.2) для среднего сечения модели предпоследней ступени ЧНД мощной паровой турбины {dll = 3,36). На входе в ступень на расчетном режиме пар сухой насыщенный. В каналах сопел НА расширение пара происходит почти при полном переохлаждении. При Мс = 0,8 на расстоянии 2 мм от горла сопла степень переохлаждения пара равнялось 22 К- Ей соответствовала сравнительно небольшая скорость ядрообразования — / = 6,9• КЗ14 м~3-с '1. При зароды-
Рис. III.2. Расчет процесса конденсации в первой ступени паровой экспериментальной турбины ЛПИ — модель 28-й ступени турбины К-300-240-1 ЛМЗ
шевых каплях |
первой группы радиусом 8,5 А |
степень влаж |
ности была равна 10"9. С увеличением скорости |
потока в горле |
|
до Мс = 0,89 I |
увеличилась до 3,3 -102° м "3^ " 1. |
Образовавшая |
вторая группа капель увеличила степень влажности на расстоя нии 2 мм за горлом до 10"8. В конце осевого зазора между НА и РК влажность увеличилась до 3,4-10"7 в основном за счет конденсации пара на каплях первой и второй группы. Заметного влияния на изменение параметров пара эта влажность не оказала.
В каналах РК переохлаждение пара на расстоянии 3 мм от входа сначала возрастает до 28 К. Образовавшиеся новые группы капель незначительны по количеству капель в сравнении с наи более многочисленной второй группой. Вторая группа на расстоя
нии 10 |
мм от входа |
в РК |
увеличила |
радиус |
с |
7-10"1 до |
||
|
|
|
|
1=П |
|
|
||
1,2-10~ 2 |
мкм. Суммарная степень влажности у = |
^ G J G , |
опре- |
|||||
|
|
|
|
|
I |
i=n |
|
|
деляемая |
отношением |
влаги в |
каплях по |
группам |
= |
|||
^ 4 |
70
i=ti
== 4,19p'S пг-|ь где ni = I iFlASi, к расходу влажного пара
через сопло на рассматриваемом участке G, увеличилась до 1,5%. В рабочем колесе произошло интенсивное фазовое превращение. Степень переохлаждения в РК достигла минимума в 6,2°. Тече ние в РК дозвуковое (Мш изменилось от 0,22 до 0,73). На выходе из РК переохлаждение снова незначительно возросло до 7,5°. В осевом зазоре за РК переохлаждение снижалось. Новых групп капель не образовывалось. Степень влажности продолжала уве личиваться за счет конденсации на уже имевшихся каплях, осо бенно на наиболее многочисленной второй группе. Размер капель второй группы возрос до 3-10“ 2 мкм. Наиболее крупные капли первой группы увеличились до 1 -10“1 мкм.
Экспериментами многих авторов в СССР и за рубежом было подтверждено образование зародышевых капель указанных выше размеров и их рост после возникновения фазового перехода. В последнее время были проведены прямые измерения роста ка пель при расширении вдоль сопла за зоной фазового перехода [34]. Измерения производились оптическим способом расшиф ровкой индикатрисы рассеяния узкого коллимированного моно хроматического пучка света под малыми углами и под 90° к про ходящему пучку. Теоретические основы метода были разработаны В. В. Шулейкиным, К. С. Шифриным. С помощью приборов, основанных на этом методе, в ЛПИ, МЭИ, ЦКТИ и КАИ было произведено измерение спектра капель в соплах, за диафрагмой и за ступенью влажнопаровой турбины.
Исследования [34] (рис. III.3) показали, что в сверхзвуковом сопле в начальный момент конденсации образуются капли ра
диусом 5—10 А. За короткий отрезок времени в пределах длины зоны конденсации, где кривая изменения давлений вдоль сопла имеет горизонтальный или слабонаклонный участок, размер
образовавшихся капель возрастает на порядок до 50—100 А. Затем скорость роста замедляется и возрастает почти линейно. Увеличение степени влажности вдоль сопла, показанное для од ного из режимов (рис. III.3), носило параболический характер. Для сравнения на том же рисунке пунктирной линией нанесено изменение степени влажности, рассчитанной в предположении равновесного расширения. Наибольшее изменение степени влаж ности вдоль сопла наблюдается в зоне наибольшей скорости роста капель.
Сравнение |
результатов расчета роста зародышевых капель |
в соплах (см. |
рис. III. 1) с экспериментами (рис. III.3) показывает, |
что рассчитанные и измеренные радиусы капель близки по вели чине. Расчет роста капель в ступени только за счет конденсации дал (см. рис. III.2) размер капель за соплом 25 -10~4 мкм, за сту пенью— 0,1 мкм. Как показали эксперименты и расчеты, такие мелкие капли под действием инерции почти не сепарируются на
71
стенки профильных поверхностей. Следовательно, они не могут представить существенной опасности с эрозионной точки зрения. В то же время косвенные измерения сепарационными методами показывают наличие в проточной части турбины более значитель ной доли крупнодисперсной влаги, чем это следует из расчетов. Наличие более крупной влаги измерено и в соплах Лаваля, уста-
Рис. III.3. Измерение давления, размеров капель и влажности вдоль прямого сверхзвукового сопла (опыты Г. А. Мухачева и Ю. П. Метелина):
• —• —• |
— р о = |
0,239 |
МПа; Т 0 = |
427 |
К; |
р 0 = 0,284 МПа; |
Г0 = |
= 441 К; |
Х - Х |
— р 0 = |
0,316 МПа; Г„ = |
444 К; |
О - О - О — Ро = 0,363 МПа; |
Г„ = |
|
|
|
|
= |
453 К |
|
|
новленных за рабочим колесом турбинной ступени, служащей для испытуемого сопла пароподготовляющей ступенью [45].
Из-за отсутствия прямых измерений изменения дисперсности влаги вдоль проточной части многоступенчатой турбины физи ческая картина и механизм образования более значительной доли крупнодисперсной влаги в ступенях, где по расчетам обра зуется после скачков конденсации и движется главным образом мелкодисперсная влага с радиусами меньше микрона, пока не ясны. Можно сделать предположения о существовании совокуп ности физических процессов, приводящих к укрупнению мелких капель в проточной части турбины. Процесс укрупнения может вызываться шестью основными видами коагуляции.
72
1.Механический — слияние за счет эффективных столкнове ний капель в потоке.
2.Гидродинамический — слияние за счет гидродинамических сил притяжения между близко движущимися в потоке каплями.
3. Гравитационный — слияние капель за счет сил тяжести.
4.Броуновский — слияние мелких капель за счет воздей ствия молекул пара на мелкие капли радиусом меньше 0,1 мкм.
5.Электрический — слияние мелких капель за счет сил элек трических зарядов капель.
6.Турбулентный — слияний капель за счет турбулентной неравномерности движения пара и капель. Турбулентные пуль сации выражаются беспорядочным набором вихревых движений среды различных масштабов, разбиваемых на макро- и микро области [55]. Для турбулентных пульсаций характерно непре рывное распределение энергии пульсаций по частотам. Турбулент ные вихри при их распаде являются источниками акустических колебаний, распространяющихся по всему турбулентному полю. Акустические пульсации влияют на процессы микротурбулентного смешения [55]. К турбулентной следует отнести коагуляцию,
вызванную взаимодействием вихрей различного происхож дения.
Турбулентное и вихревое движение потока при фазовом пере ходе будет сказываться не только на коагуляции мелких капель, а также на их образовании и росте в вихрях, образованных в про точной части при срыве потока с обводов входной части диафрагм,
вкромочных следах, в винтовых шнурах вторичных потоков сопловых и рабочих каналов, в вихревых потоках за демпфер ными проволочными связями и т. д. В работе [45] показана воз можность возникновения жидкой фазы в вихревых дорожках кромочных следов сопловых и рабочих решеток при существенно меньших переохлаждениях, чем требуется для начала фазового перехода во всей массе потока. Количество капель, образующихся
вкромочных следах и служащих центрами конденсации, по оценке [45], на 2—3 порядка меньше, а конечные размеры на порядок выше, чем при фазовом переходе в ядре потока. Следо вательно, за счет фазовых переходов в турбулентных вихрях и турбулентной коагуляции можно ожидать в пределах одной ступени появление более крупных капель, чем это следует по уравнениям фазовых переходов. По-видимому, турбулентная и вихревая коагуляции являются определяющей предпосылкой для осаждения укрупненных капель на поверхности сопловых и ра бочих лопаток. Осаждение на профильные поверхности проточ ной части турбин мелких первичных капель происходит также путем турбулентной диффузии, термофореза, а также сепарации под действием подъемной силы, возникающей при высокочастот ном вращении капель в пределах пристенного пограничного слоя. За счет перечисленных процессов из первичных очень мелких капель происходит формирование пленок, отдельных скоплений
73
или ручейков влаги на поверхностях лопаток. При срыве в поток, а также при дроблении в осевых зазорах из этой влаги форми руются эрозионноопасные потоки крупнодисперсной влаги.
18.УРАВНЕНИЕ ДВИЖЕНИЯ ПОЛИДИСПЕРСНОГО СПЕКТРА КАПЕЛЬ
ВПОТОКЕ ПАРА
Движение спектра капель в проточной части турбины опреде ляется радиусами капель отдельных его частей. Для решения вопросов сепарации, улавливания, отвода влаги, а также вопро сов механического и гидромеханического воздействия капель необходимо различать движение трех основных групп капель: очень мелких от зародышевых до капель радиусом 1 0 '1 мкм, мелких — в пределах радиусов от 10"1 до 1 мкм и крупных с ра диусами более микрона. Движение первых двух групп капель определяется микро-, а последней — макрозаконами. По ана логии с механикой разреженных газов, в зависимости от числа Кнудсена, равного в нашем случае отношению длины свободного пробега молекул к диаметру рассматриваемой капли
Кп = 0,5Я ( У - 1 = l^ tf ^ M R e - 1, |
(Ш .8) |
выражаемого также через критерий Рейнольдса, подсчитанного для данного радиуса капли, критерий Маха и показатель изоэн-
тропы, |
различают |
неразрывное |
течение— Кп<<10“ 2; |
течение |
||
со скольжением — 10“ 2 < Кп < |
1,8 -10-1; переходный режим — |
|||||
1,8 • 10“ 1 < |
Кп < 4,5 |
и свободно-молекулярное течение — Кп > |
||||
> 4 ,5 . |
очень мелких капель справедливо положение малой раз |
|||||
Для |
||||||
ницы скоростей движения капель и |
несущего их потока пара. |
|||||
Для этих |
капель критерий Re < |
1. |
Во взаимодействии |
капель |
||
с потоком |
пара преобладают силы вязкости. |
|
Рассмотрим уравнение движения шаровой капли под действием сил: давления на каплю со стороны потока пара, сопротивления, тяжести; реактивной силы Мещерского за счет конденсации пара
на капле. С |
учетом указанных |
сил |
уравнение движения капли |
||||
в векторной форме имеет вид |
|
|
|
||||
4 |
-*/ |
|
|
|
|
|
|
d сi |
Cxnlip |
\с ■- с ' | ( с |
о |
4r-nl3i gradp- |
|||
3 |
dx |
||||||
|
|
|
|
|
|||
+ |
- |- я ^ ( p , — р ) | + |
(с |
|
(III .9) |
Как было показано в [20], для движения капли в проточной части турбины в правой части уравнения (III.9) преобладающую роль играет сила сопротивления. Поэтому уравнение движения t-й капли можно представить в виде
4* - = О.ЗУбС^г'рр'- 1 1с - 7 \(с - с' )• |
(ШЛО) |
74