ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 267
Скачиваний: 2
Рис . 1-63. Продольный разрез турбины ПТ-25-90/10 К Т З
ГГ-ЖЖ-33-ИИ-/И
Рис. 1-64. Поворотная диафрагма соплового парораспределения ЦСД турбины ПТ-25-90/10 К Т З
§ 1-35. Конструкции турбин с противодавлением
Турбины с противодавлением строятся на заводах СССР на но минальные мощности 2500 4- 100 ООО кВт и на различные параметры свежего и отработавшего пара. Все турбины с противодавлением снаб жаются сопловым парораспределением активного типа.
Турбина типа Р-4-35/3 КТЗ имеет расчетные параметры свежего пара 34,3 бар и 435° С, противодавление 2,94 бар; допускается изме нение противодавления в пределах 1,96 -=- 3,92 бар. Продольный раз рез ее показан на рис. 1-65. Проточная часть ее состоит из двухвенечной регулирующей ступени и девяти ступеней давления. Турбины КТЗ с низким противодавлением, как правило, строятся с двухвенечными регулирующими ступенями, что обеспечивает их компактность. Паро распределение турбины сопловое: шесть регулирующих клапанов установлены на верхней крышке турбины. В турбине после седьмой ступени предусмотрен нерегулируемый отбор пара для подогрева питательной воды.
Корпусы переднего и заднего подшипников жестко соединены с корпусом турбины. Корпус заднего подшипника неподвижно закреп лен на фундаментной раме, а корпус переднего подшипника крепится к корпусу турбины, который опирается на фундаментную плиту через специальную гибкую опору только в осевом направлении. Такая кон струкция опоры обеспечивает полную компенсацию тепловых расши рений и является надежной и простой, что характерно и для других однотипных турбин.
Характерной особенностью этой и других однотипных турбин КТЗ является конструкция их роторов. Диски турбин КТЗ не имеют явно выраженных ступиц. Для каждой турбины они выполнены од ного диаметра; посадка их на вал производится после автофретирования в горячем состоянии с повышенным натягом. Диски имеют продольные шпонки от проворачивания, а в осевом направлении удерживаются специальными кольцами, посаженными на вал в горя чем состоянии. Такое конструктивное решение позволило перенести промежуточные уплотнения диафрагм непосредственно на вал, т. е. уменьшить диаметр уплотнений и сократить протечки пара по ступе ням и строительную длину турбины. Фикспункт турбины располо жен у ее выхлопа, и она расширяется в сторону переднего подшипника. Турбина имеет валоповоротное устройство с ручным приводом. Перед ний подшипник турбины является комбинированным опорно-упор ным. Упорная часть подшипника одновременно является регулятором скорости.
Расход свежего пара через турбину при номинальной и максималь ной нагрузке составляет 35,6 т/ч. Удельный расход пара соответ
ственно равен |
8,9 кг/(кВт-ч). |
На рис. 1-66 |
показана схема регулирования турбин с противодав |
лением. Система регулирования турбины гидродинамическая, однонасосная, с двукратным усилением регулирующего импульса. Масло из масляного бака 1 поступает к инжектору 2, из которого подается в систему смазки турбины и к центробежному насосу 3. Дроссельная
119
Рис. 1-65. Продольный разрез турбины Р-4-35/3 КТЗ
диафрагма 4 уменьшает давление масла в напорной линии системы регулирования. Центробежный масляный насос 3 (он же регулятор скорости) при рабочем числе оборотов развивает давление в системе нагнетания 7,35 бар. При повышении давления масла за колесом главного насоса 3 золотник трансформатора давления 5 перемещает ся вверх и одновременно повышается давление в импульсной линии 8. Золотник 7 поднимается вверх и соединяет нижнюю полость сер вомотора 9 с нагнетательной линией насоса, а масло из верхней полос ти 9 поступает в сливную линию 10. При этом клапан свежего пара прикрывается и нагрузка турбины уменьшается. Поршень сервомо тора, перемещаясь вверх, увеличивает проходную площадь окна об ратной связи сервомотора, и масло из импульсной линии идет в слив ную линию, т. е. на всас к центробежному насосу, что приводит отсечной золотник в среднее положение. Таким образом, уменьшается мощность турбины и восстанавливается рабочее число оборотов при индивидуаль ной работе на электрическую сеть. Регулятор давления 6 сильфонного типа подключен в выхлопной части турбины, а между поршнями золотника имеется связь с импульсной и сливной линиями. Он вклю чается при параллельной работе турбины с другими турбогенерато рами. Например, противодавление турбины повышается, поршень ре гулятора давления 6 поднимается вверх, приток масла в импульснук> линию уменьшается, а давление в ней повышается, что приводит к подъему поршня отсеченного золотника 7. При этом нижняя полость сервомотора 9 соединяется напорной линией насоса 3 через отсеч
ный золотник 7. Последующие процессы регулирования |
протекают |
||
аналогично регулированию с регулятором скорости. |
|
||
Турбина типа |
Р-50-130/18 ЛМЗ, номинальная |
мощность |
|
50000 кВт на 3000 об/мин. Параметры свежего пара |
127,5 бар; 565° С |
||
и противодавление |
17,7 бар. Продольный разрез |
турбины показан |
на рис. 1-67. Проточная часть турбины состоит из одновенечной ре гулирующей ступени и шестнадцати ступеней давления. Регулиро вание турбины смешанное: сопловое с внутренним обводом. Регули рующая ступень состоит из четырех групп сопел, обслуживаемых четырьмя клапанами. Обводной клапан подает пар к четвертой ступени давления из камеры регулирующей ступени и открывается од новременно с четвертым сопловым клапаном. Все диски турбины изго товлены из одной поковки с валом из стали Р2. Диафрагмы промежу точных ступеней укреплены в четырех обоймах. В турбине предус мотрены два нерегулируемых отбора пара за девятой и тринадцатой ступенями для подогрева питательной воды.
Диски всех ступеней давления имеют разгрузочные от осевых давлений отверстия. Лабиринтовые уплотнения со стороны высокого и низкого давлений выполнены без втулок. Диаметры Еала переднего уплотнения несколько больше диаметров уплотнений диафрагм и концевых уплотнений вала со стороны низкого давления, что также разгружает осевые давления по ходу пара в турбине. Передний под шипник турбины комбинированный опорно-упорный. На переднем конце вала расположены два цилиндрических бойка предохрани тельных выключателей и двусторонний масляный насос.
122
Рис. 1-67. Продольный разрез турбины Р-50-130/18 Л М З
Расход свежего пара при номинальной нагрузке составляет 370т/ч,, а при максимальной 60 ООО кВт — 480 т/ч. Удельные расходы пара соответственно равны 7,4 и 8,0 кг/(кВт-ч).
А
Рис. 1-68. Продольный разрез турбины Р-100-130/15 ТМЗ
Турбина типа Р-100-130/15 ТМЗ, номинальная мощность 100 000 кВт при 3000 об/мин. Расчетные давления и температура све жего пара 127,5 бар и 565° С, противодавление 14,7 бар. Продольный разрез турбины показан на рис. 1-68. Парораспределение турбины сопловое с четырьмя регулирующими клапанами: два клапана уста новлены на верхней крышке и два — по бокам у нижней части корпу са. Турбина имеет два расходящихся потока пара. Регулирующая
124
ступень одновенечная с увеличенным, по сравнению с диаметром ступеней давления, диаметром. Часть высокого давления турбины име ет двухстенный цилиндр. Пар по выходе из регулирующей ступени проходит шесть ступеней давления и, омывая внутреннюю стенку корпуса, направляется в последующие шесть ступеней. Диафрагмы части среднего давления (ЧСД) турбины закреплены в трех обоймах. Отработавший пар турбины направляется внешним потребителям.
Турбина имеет три нерегулируемых отбора пара для подогрева питательной воды. Первый отбор производится за последней ступенью двойного корпуса и два других организованы между обоймами части среднего давления. Указанное расположение корпусов турбины с рас ходящимися потоками пара благоприятно для уравновешивания осе вого давления на упорный подшипник.
Турбина покоится на двух опорных подшипниках: передний опор ный, а со стороны выхлопа пара — комбинированный опорно-упор ный. Средняя -часть последнего подшипника — опорная, а по обе ее стороны установлены рабочие колодки, упирающиеся в два гребня,, выточенные на валу турбины. Валоповоротное устройство размеще но на корпусе соединительной муфты между турбиной и генератором.
Расход свежего пара через турбину при расчетных параметрах со ставляет 760 т/ч. Удельный расход пара при номинальной мощности равняется 7,6 кг/(кВт-ч).
§ 1-36. Конструкции турбин с противодавлением и регулируемыми отборами пара
Турбина |
типа |
ПР-6-35(15)5 КТЗ, |
номинальная |
мощность |
||
6000 |
кВт при 3000 об/мин. Расчетные параметры пара: давление све |
|||||
жего |
пара |
34,3 бар, температура 435° С; давление регулируемого от |
||||
бора |
14,7 бар, противодавление 4,9 бар. Продольный |
разрез |
верхней |
|||
половины турбины показан на рис. 1-69. Проточная часть |
турбины |
|||||
до регулируемого |
отбора состоит из |
одновенечной |
регулирующей |
ступени и трех ступеней давления; за регулируемым отбором — также одновенечная регулирующая ступень и три ступени давления. Регу лирующие ступени свежего пара и производственного отбора имеют сопловое парораспределение. Номинальный расход свежего пара че
рез турбину при ее |
работе |
без |
регулируемого |
отбора составляет |
|||
62,6 т/ч, а с производственным |
отбором — 84,5 |
т/ч. |
Номинальная |
||||
величина производственного |
отбора 35 т/ч. |
|
|
|
|||
В |
процессе эксплуатации |
турбины давление |
в |
регулируемом от |
|||
боре |
может изменяться в пределах 12,7-=-16,7 бар, |
а |
протиЕодавле- |
||||
ние — соответственно |
3,92-=-6,85 |
бар. |
|
|
|
Номинальные удельные расходы пара при расчетных условиях без
регулируемого отбора |
пара 10,4 кг/(кВт-ч), |
с регулируемым |
отбо |
р о м — 14,1 кг/(кВт-ч). |
Основные технические |
характеристики |
элект |
рических генераторов переменного тока, приводящиеся в работу па ровыми турбинами, даны в табл. 1-4.
125-
Рис . 1-69. Продольный разрез верхней половины турбины ПР-6-35(15)5 К Т З
|
|
|
|
Т а б л и ц а 1-4 |
||
Основные |
характеристики электрических турбогенераторов |
|||||
на 3000 об/мин выпускаемых заводами СССР |
|
|||||
Тип генератора |
Номинальная |
К.п.д. при |
Номинальное |
Номинальный |
||
мощность. |
номинальной |
напряжение, |
ток. |
|||
|
кВа |
мощности, % |
в |
А |
||
Т2-6-2 |
7500 |
96; |
96,4 |
3150 |
1375 |
|
6300 |
668 |
|||||
|
|
|
|
|||
Т2-12-2 |
15000 |
97,2; |
96,6 |
6300 |
1375 |
|
10500 |
825 |
|||||
ТВС-30 |
37500 |
|
|
|||
98,3 |
10500 |
2065 |
||||
ТВ-60-2 |
75000 |
98,5 |
10500 |
4125 |
||
ТВФ-60-2 |
75000 |
98,5 |
10500 |
4125 |
||
ТВФ-60-2 |
75000 |
98,5 |
6300 |
6900 |
||
ТВ2-100-2 |
117500 |
98,78 |
13800 |
4925 |
||
ТВФ-100-2 |
117500 |
98,7 |
10500 |
6475 |
||
ТВ2-150-2 |
166500 |
98,9 |
18000 |
5350 |
||
ТВВ-150-2 |
176500 |
98,7 |
18000 |
5670 |
||
ТВФ-200-2 |
235000 |
98,8 |
11000 |
12350/2 |
||
ТГВ-200 |
235000 |
98,87 |
15750 |
8630 |
||
ТВВ-200-2 |
235000 |
98,6 |
15750 |
8630 |
||
ТВВ-320-2 |
353000 |
98,7 |
20000 |
10200 |
||
ТГВ-300 |
353000 |
98,79 |
20000 |
10200 |
||
ТГВ-500 |
589000 |
98,75 |
— |
— |
||
ТВВ-800-2 |
889000 |
98,75 |
24000 ± 5 |
21400 |
Глава 1-8.
К О Н Д Е Н С А Ц И О Н Н Ы Е УСТРОЙСТВА ПАРОВЫХ ТУРБИН
§ 1-37. Общие сведения о конденсации пара в конденсаторах
|
Термический к.п.д. паротурбинной установки без |
отборов |
пара |
|
на |
подогрев питательной |
воды |
|
|
|
Ч = ('о — ht) I (i0 — 'к), |
(1 -201) |
||
где |
i0— энтальпия пара |
перед турбиной, кДж/кг; i 2 t |
— энтальпия |
|
отработавшего пара, принимается по адиабате, кДж/кг; |
iK — энталь |
|||
пия |
конденсата, кДж/кг. |
|
|
|
Из (1-201) следует, что чем меньше i 2 t , тем выше к.п.д. (при умень |
||||
шении i 2 t уменьшается и tK , но значительно медленнее, чем i2t). |
По |
этому работа турбины с глубоким вакуумом оказывается экономически более выгодной.
Для получения вакуума в выхлопном патрубке турбины приме няются специальные теплообменники, называемые конденсаторами. В паротурбинных установках могут применяться следующие типы конденсаторов: поверхностные водяные и воздушные, а также смеши вающие. В современных паротурбинных установках стационарного
127