ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 266
Скачиваний: 2
затраты тепла |
на подогрев конденсата, |
возвращаемого |
от внешних |
||
потребителей, до температуры |
питательной |
воды ^п .в |
|
||
|
Л<2п.в = <*„(*„.»— Q |
, |
(1-181) |
||
где а д = Ga/G0; |
GR — расход |
пара через |
регулирующие |
клапаны за |
производственным отбором; £п, / 1 п — энтальпия соответственно пара
производственного отбора и за перепускными клапанами |
(см. рис. 1-59); |
||
'п.в. |
in — энтальпия соответственно питательной воды |
и |
конденса |
та, |
возвращаемого от производственного потребителя |
в |
тепловую |
схему турбины.
Организация теплофикационного отбора из турбины для снабжения фактическим теплом потребителей имеет следующие потери и затраты тепловой энергии:
потери тепла турбины
AQT = a T ( t T - / 2 ) ; |
(1-182) |
потери тепла от дросселирования в регулирующих клапанах за тепло
фикационным отбором |
|
|
|
Д ( 3 ; = < ( £ ' т - 4 т ) ; |
(1-183) |
||
затраты тепла на подогрев конденсата, |
возвращаемого от теплофика |
||
ционных потребителей, до температуры |
питательной |
воды |
|
д 2 п . в = |
а т ( * п . » - о . |
( i - i g 4 ) |
|
где а д = G, /(?0; <3Д — расход |
пара через регулирующие клапаны за |
теплофикационным отбором; i"T— энтальпия пара за перепускными клапанами (см. рис. 1-59).
Суммарные затраты тепла на снабжение внешних потребителей за фактически получаемую ими тепловую энергию от турбины из произ
водственного |
отбора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A Q N . C = <*„(*„— h) + а |
д {in — Чп) + a n (i„.B — Q . |
(1-185) |
||||||
из |
теплофикационного |
отбора |
|
|
|
|
|
|
|
|
AQT.C = а т (i T —iz) + \ { i T |
— iiT) |
+ aT (iN .B — Q |
• |
(1-186) |
||||
|
Экономия |
тепловой |
энергии |
от |
применения |
регулируемых отбо |
|||
ров пара определяется разностью |
между (1-177) и (1-185) для произ |
||||||||
водственного |
отбора: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л<2э .п = a n |
— Q — a n (in —1*2) — « д (*„ — Чп) —a n (in.B — Q |
= |
||||||
|
|
= *n(h — Q —\(in |
— hn) — a„(tn.B — Q |
|
(1-187) |
||||
и |
(1-178), (1-182)—(1-184) и (1-186) для теплофикационного |
отбора: |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ш |
Л<2э.т = а т (h |
— К) |
~ Я т (1'т — |
h) — |
а д ( i T — |
Чт) — <*т (t'n .B — ir) |
= |
||
= |
а т ( i 2 |
— Q — а д |
(F~T ~ |
'IT) — а т |
('п.в — Q |
• |
(1-188) |
|
Экономия тепловой энергии для обоих отборов пара составляет |
||||||||
сумму энергий, |
определяемых |
по (1-187) и (1-188), т. е. |
|
|||||
|
|
Д(2Э .0 = |
Д<2Э.П + Д<2Э.Т. |
|
(1.189) |
|||
§ 1-32. Турбина |
с противодавлением и регулируемым |
|||||||
отбором пара |
|
|
|
|
|
|
||
Принципиальная |
схема |
этой тепловой |
установки |
приведена на |
рис. 1-60. Тепловой процесс турбины с противодавлением и регулируе мым отбором пара в is-диаграмме показан на рис. 1-61.
На деаэратор
|
Из деаэратора |
|
|
||
Рис. 1-60. Принципиальная |
тепловая |
схема паро |
Р и с . |
1-61. Тепловой про |
|
турбинной установки - с одним регулируемым отбо |
цесс |
турбины в i—s-ди- |
|||
ром пара и противодавлением: |
|
|
аграмме |
||
/ — котел; 2—пароперегреватель; |
3 — турбина; |
4—генера |
|
|
|
тор; 5 я 6 — теплообменники; / |
и ! — ПВД; |
9 — питательный |
|
|
|
насос |
|
|
|
|
Фактическое количество тепловой энергии, поступающей от тур бины к внешним потребителям на производственные потребности № 1,
на производственные потребности № 2
112
где а п = Gn /G0 ; Gn — расход |
пара из |
регулируемого отбора; G0— |
||||
расход свежего пара |
через турбину, кг/с; а п р = |
Gn p /G0 ; Gn p — расход |
||||
пара из противодавления на производство, кг/с; . i n , £п р |
— энтальпии |
|||||
пара соответственно |
в регулируемом |
отборе |
и |
противодавлении, |
||
кДж/кг; гп , hp — энтальпии |
соответственно конденсата, |
возвращае |
||||
мого из регулируемого отбора, и противодавления, |
кДж/кг. |
Организация регулируемого отбора пара из турбины вызывает следующие относительные потери или затраты тепла на снабжение
внешних потребителей тепловой |
энергией: |
|
потери тепла (или мощности) турбины |
|
|
AQn = |
< ( * „ - / у ); |
(1-192) |
потери тепла от дросселирования пара в регулирующих клапанах за первым производственным отбором
Д<£ = а > ' п - » 1 П ) ; |
(1-193) |
затраты тепла на подогрев конденсата, возвращаемого от производ ственных потребителей № 1, до температуры питательной воды tn.B
AQn.B = < ( 4 B - Q , |
(1-194) |
где iy — энтальпия отработавшего пара при его расширении в конден
сационной турбине, кДж/кг; GJJ — расход пара |
через регулирующие |
|||
клапаны за отбором, кг/с; t l n — энтальпия пара |
производственного |
|||
отбора за регулирующими клапанами, кДж/кг; |
£п ,в — энтальпия пи |
|||
тательной |
воды, кДж/кг. |
|
|
|
Второй |
производственный |
отбор № 2 вызывает |
следующие отно |
|
сительные потери или затраты |
тепла: |
|
|
|
потери тепла или мощности турбины |
|
|
||
|
A Q n p |
= а п р (t'np — iy); |
|
(1-195) |
затраты тепла на подогрев конденсата, возвращаемого от производ ственных потребителей № 2, до температуры питательной воды tn.B
|
|
AQnP s = «пр (*„.в - Q |
• |
(1-196) |
|||
|
Суммарные затраты тепла на снабжение внешних |
потребителей, |
|||||
за |
фактически |
получаемую ими тепловую энергию от турбины: от про |
|||||
изводственного |
отбора |
|
|
|
|
|
|
|
AQ'n.c |
= < ('"п - |
lV) + «д (''п |
- U + < О'п.в - О ; |
(1-197) |
||
из |
противодавления |
|
|
|
|
|
|
|
AQnp.c =?а п Р (t'np — iy) + |
«пр (t'n.B — i'np) • |
|
(1-198) |
|||
|
Экономия тепловой энергии от применения регулируемого отбора |
||||||
и |
пара из противодавления определяется |
разностью |
между |
(1-190) |
|||
и (1-197), а также (1-191) и (1-198): |
|
|
|
|
|||
для производственного |
отбора № 1 |
|
i |
|
|
113
^Q's.u = < (l'n - |
Q - |
% (*n - «y) - |
а д (l'n - |
'in) - |
«„ ('п.в - |
0 = |
|||
= |
|
п (»y — |
Q — |
l ('n — »in) — % (t .B — Q; |
(i -199) |
||||
|
а |
|
|
a |
( |
|
n |
|
|
для производственного отбора № 2 |
|
|
|
|
|||||
AQs.np = |
|
а пр (1'пр — t n p ) — а пр (t'np — h) — а пр (l 'n.в — i'np) |
= |
||||||
|
|
= |
°Ч O'y - |
i'np) - |
а п Р О'п.в - |
i ; p ) |
• |
(1 -200) |
Для турбины с противодавлением независимо от регенеративных отборов фактическое количество тепловой энергии будет определять ся по (1-190). Это уравнение действительно для производственных потребителей тепловой энергии и теплофикации.
Организация отбора пара из противодавления турбины вызывает те же потери и затраты тепла на снабжение внешних потребителей, которые определяются по (1-195) и (1-196). Экономия тепловой энер гии подсчитывается по (1-200) независимо от того, где это тепло будет использовано, т. е. в производстве или теплофикации.
Следует заметить, что во все уравнения необходимо подставлять фактические значения энтальпий конденсатов, возвращаемых с про изводства.
§ 1-33. Конструкция турбин с одним регулируемым отбором пара
Турбина типа Т-6-35 КТЗ имеет мощность 6000 кВт и число оборотов 3000 об/мин. Рассчитана на работу с параметрами пара: р 0 = 34,4 бар; ^ 0 = 435° С; вакуум 95%. На рис. 1-62 показан продольный разрез турбины. Ее проточная часть высокого давления состоит из двухвенечной регулирующей ступени и десяти ступеней давления, а часть низкого давления имеет одновенечную регулирующую ступень и пять ступеней давления. Турбина имеет сопловое парораспределение в части высокого и части низкого давлений.
Расход пара через турбину с номинальной мощностью и отбором пара на теплофикацию в количестве 35 т/ч при давлении в отборе 1,18 бар составляет 40,7 т/ч. При этом режиме конечная температура подогрева питательной воды равняется 150°С. Пределы изменения дав ления пара в регулируемом отборе (1,18 4- 2,45) бар. Основные тех нические данные по удельным расходам пара и тепла приведены в табл. 1-2.
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 1-2 |
|
|
Гарантийные расходы тепла (по заводским данным) |
|
||||
Wg, КВТ |
Д . . т/ч |
d3, кг/(кВт-ч) |
дэ, кДж/(кВт-ч) |
D T , т/ч |
Р х . бар |
|
|
|
|
[ккал/(кВтч)] |
|
|
|
6000 |
40,7 |
6,8 |
18000 |
(4300) |
35 |
1,18 |
27,6 |
4,6 |
12650 |
(3020) |
|
|
|
|
|
|
114
§ 1-34. Конструкции турбин с двумя регулируемыми отборами пара
Турбина типа ПТ-25-90/10 КТЗ рассчитана на параметры све жего пара 88,3 бар, 535° Си на давление отработавшего пара 0,049 бар. На рис. 1-63 показан продольный разрез турбины номинальной мощностью 25 ООО кВт при 3000 об/мин. Турбина имеет два регули руемых отбора пара: производственный при давлении 9,8 бар и теп лофикационный — при 1,18 бар. Расход свежего пара через турбину при номинальной нагрузке и расчетных отборах пара на производство 70 т/ч и теплофикацию 53 т/ч составляет 160 т/ч.
Турбина одноцилиндровая; проточная часть высокого давления состоит из двухвенечной регулирующей ступени и семи ступеней дав ления; часть среднего давления имеет одновенечную регулирующую ступень и шесть ступеней давления, а часть низкого давления — так же одновенечную ступень и три ступени давления. В турбине предус мотрены нерегулируемые отборы пара для подогрева питательной воды. Давления пара в регулируемых отборах могут изменяться в пределах: производственный — 6,87 -f- 12,75 бар, а теплофикацион ный — 0,687 ~ 2,45 бар. Турбина может работать с любым выклю ченным регулируемым отбором пара или обоими закрытыми отборами,
т.е. на конденсационном режиме. Однако при этом режиме работы
ееэкономичность значительно снижается.
Ротор турбины гибкий, критическое число оборотов его — 1690 в минуту, а системы роторов турбина — генератор — 2000 в минуту.
Для регулирования давления в производственном отборе пара установлена поворотная диафрагма конструкции ЛМЗ для соплового парораспределения, аналогичного парораспределению посредством четырех клапанов (рис. 1-64). Из этого рисунка видно, что сопла регу лирующей ступени соединены по два и пар подводится к каждой паре сопел через отверстия в неподвижной диафрагме, перекрывае мые поворотной диафрагмой. Эти отверстия располагаются по диаф рагме двумя ярусами, что и обеспечивает последовательное открытие четырех групп сопел. Неподвижные кольца, размещенные перед поворотной диафрагмой, разгружают последнюю от осевых усилий.
Для разгрузки |
осевого давления |
камеры |
/ соединяются отверстиями |
|||||
с камерой / / (см. разрез АА—ББ—ВВ), |
что и обеспечивает некоторое |
|||||||
выравнивание |
давлений по обе стороны |
поворотной |
диафрагмы. |
|||||
В табл. |
1-3 приведены |
показатели |
экономичности |
турбины. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 1-3 |
|
|
|
Показатели экономичности |
турбины |
|
|||
кВт |
v % |
Dn, |
т/ч |
£>т. т/ч |
'п. в. °С |
d3, кг/(кВт ч) |
||
э |
|
|
при 9,81 бар |
при 1,18 бар |
|
|||
25000 |
|
98,2 |
|
70 |
|
53 |
218 |
6,40 |
25000 |
|
98,2 |
|
0 |
|
0 |
197 |
3,96 |
20000 |
|
98,1 |
|
46 |
|
37 |
207 |
6,15 |
116