Файл: Несенчук А.П. Пламенные печи для нагрева и термообработки металла учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 241
Скачиваний: 4
она может быть расчленена на бесконечные цилиндр и пластину, для которых при симметричном обогреве можно записать
|
d |
h |
|
|
a t— |
ai — |
|
Bi(/) = |
—------ |
и ВК2) = — |
, |
1 |
Я.1 |
1 |
|
где d и h — диаметр и высота цилиндрического тела произвольной конфигурации.
Из найденных величин критерия ВЦ выбираем максимальное (Віішах), в соответствии с которым делается выбор Foimax. Числен ное значение критерия Foimax находится с помощью номограмм со ответствующих конфигураций, дающих максимальную величину критерия ВЦ. Выбор FoimaK производится по ВЦтах и безразмерной температуре
|
М |
" |
_ |
[г |
- |
с |
|
|
(6.13) |
|
'Ö'o |
/ 1 Вішах |
tr — ЦП,о |
|
|||||
|
|
|
|||||||
где |
ЦЦ и Ц"о — соответственно температуры |
заготовок |
на выходе из |
||||||
|
первой зоны и садке в печь. |
|
|
|
|||||
вой |
Определив Fot max, находим максимальное время нагрева в пер |
||||||||
зоне: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F O i rnax-^l |
Bin |
|
|
(6.14) |
||
|
^1 шах — |
|
|
|
|
|
|
||
где х\ вітах — характеристический размер |
элементарной |
формы, даю |
|||||||
|
щей максимальное значение критерия ВЦ. |
||||||||
|
Отрезок времени Ti max |
разбиваем |
на |
5—6 |
равных расчетных |
||||
промежутков: ті, і, тіі2, ті,3..........T i , G |
ч |
(сек). |
|
|
|
||||
|
Теперь остается для каждой из элементарных форм (первая |
||||||||
зона печи) определить критерий Foi^ . |
|
|
|
|
|
||||
|
■£Ц |
ш |
<ЧЛ® . |
( К Л т |
|
|
|||
|
и |
|
|
|
|||||
|
|
*0 |
А |
’ \ |
А |
' |
|
||
|
|
|
|
Иными словами, нужно рассчитать Fo^, ц, FoiV, 9; Fof’* 3; ... ; FoiVIi6,
где индексы (1), (2) и (3) — относятся к первой, второй и третьей элементарным (классическим) формам; индексы 1, 2, 3, стоящие при
Фт.
критериях Bi, Fo и соответствуют порядковому номеру зоны ■ö’o
печи; индексы при времени %: первый индекс (1, 2, 3) отвечает номеру зоны, а второй индекс, стоящий после запятой, (1, 2, 3, ... , 6) — порядковому номеру расчетного промежутка времени.
149
Зная Ві®, с помощью номограмм выбираем значения
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0, і,б |
(1)п |
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ і.Л (1)ц |
^ |
. , 2 у |
1)ц |
|
Ч з \ (1)ц |
|
г |
|
|||||
~ 0Г А ; 0 О h |
|
’ |
0О А ’ |
|
|
||||||||
Затем для второго элементарного тела |
и первой зоны находим |
||||||||||||
Р_<2) . р .( 2 ) |
. |
(2) |
|
|
Fo® _6. Используя значения Fo®, |
( 2) |
|||||||
|
|
Foi' |
1 ,3 ’ |
|
|
. и Віі! |
|||||||
определяем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. £ |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<Чі |
Ѵ2)п. |
К |
Л |
(2)П |
( |
К г |
Ѵ2)П |
|
"1,6 |
(2) п |
|
||
0 О А |
’ |
#0 |
/і |
’ |
\ |
0О h |
|
0о |
I |
|
|||
И |
|
|
ч»\яц. Ч |
|
|
|
|
|
|||||
ч . |
у 2) ц . |
з Г |
ц. |
Ч 6 у 2)ц |
|||||||||
о» |
Л |
’ |
|
00 |
Л |
|
’ |
00 |
Уі |
’ |
0о |
/. |
' |
По аналогии для третьей классической формы находим |
|||||||||||||
|
|
Fol-’, |
Fofy 2; |
F o f ^ ; |
; |
F o ß ^ . |
|
|
Используя величину Ві®, определяем
А \ (3) П |
. |
/ А |
\ (3) П |
/ А |
\ (3) U |
|
т1. 1 |
|
UT1.2 1 |
. |
/ и -1.3 |
|
|
|
|
|
’0 /1 |
|
0 0 |
; |
0 Т, , \(3>ч |
/ # tJi2 уз)ч |
/ ф ^ . |
\(3)п |
|||
т1.1 |
|
|
|
|
|
|
0 0 |
|
|
|
|
00 |
|
А \ (3) П
и'1,6
0 0
0ТІі6\(3)Д
0 0 / 1
По формулам (5.71) и (5.72) для всех расчетных промежутков времени т, j-, tj 2; %1 3; . . . ; т, 6 получим
Для поверхности заготовки сложной конфигурации, находя щейся в первой зоне, записываем
150
|
— |
|
/ ^ 1,2 Y _ |
Л-i — С ті,2- |
|
I r i — О |
■ |
V 'б'о /1 |
?гі — г*м |
П |
^ГІ — ^МІТ |
|
|
|
1 |
"■»'I. 3. |
|
|
|
^rl |
^мО |
|
|
|
|
^rl |
^міт], g |
|
(6.15)
^rl ^MO
По аналогии для средины заготовки имеем
Из соотношений (6.15) и (6.16) для моментов времени Tj |
т, |
|||||
T l>3, ■ • • J |
НаХОДИМ |
ji 4il "^2’ |
31 • • • |
1 ^м1т]_ g |
H |
j7 |
^MITJ 21 ^ы1"і 3* |
■• ’ » ^M1"I Q* |
|
|
|
|
|
В соответствии с этими |
температурами |
для |
первой |
зоны печи, |
||
строим графики (рис. 6.1, а) Сиис= f(ti, д |
и й ІЧ . = f1(xl, с). |
|
Рис. 6.1. Графики зависимости:
а — і” |
= f (Tj |
' б — |
= f (T .); 1 — поверхность; 2 — центр |
|
’ l . i |
’ |
‘ 2 , i |
Отложив на оси координат значение температуры на поверх ности заготовки в конце первой зоны (эта температура задана тем пературным графиком), определяем время нагрева металла тх в пер
вой зоне печи, а |
также температуру |
до которой нагревается |
средина заготовки |
по истечении времени тх |
(рис. 6.1). |
151
Таким же способом рассчитывается нагрев во второй и после дующих зонах печи. Для последующих зон также строятся гра
фики 4-т. £ = h (Ч і) и |
£ = /з (Ч {)• |
|
Затем графически |
определяется |
продолжительность нагрева |
в соответствующих зонах и общее время пребывания |
металла в печи. |
|
На рис. 6.1,6 приведены графики |
£= /4 |
(Ч,і) и & -2і£ = |
= /о(Ч,£) для второй зоны печи.
6.3. НАГРЕВ ТОНКИХ ЗАГОТОВОК
При нагреве тонких изделий и заготовок (Ві С ВіцР) темпера тура центра контрольного сечения от ее значения на поверхности практически не отличается. Это сильно упрощает расчет нагрева металла.
Время нагрева тонких тел, имеющих классическую и произволь ную конфигурацию, до заданной температуры находится по форму лам (5.118) и (5.119).
Гл а в а 7. ХИМИКО-ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА
ВКОНТРОЛИРУЕМЫХ АТМОСФЕРАХ
Химико-термическая обработка — одна из главнейших опера ций современного машиностроительного и металлургического произ водства. Эта операция позволяет получить не только оптимальное сочетание прочности и вязкости обрабатываемых деталей, но и тре буемое состояние поверхности изделий, ликвидировать очистные операции. Следовательно от организации процесса химико-термиче ской обработки зависят долговечность и надежность деталей машин и механизмов, внешний вид изделий, экономичность производствен ного процесса.
7.1. СУЩНОСТЬ МЕТОДА И ЕГО ЗАДАЧИ
Обычно под операцией химико-термической обработки подразу мевают высокотемпературное диффузионное насыщение поверхно стного слоя металла определенным веществом с последующим быстрым или медленным охлаждением. Так, известны процессы цементации (насыщение углеродом), нитроцементации (насыщение углеродом и азотом), силицирования, хромирования и т. д. Самые распространенные виды химико-термической обработки стали — цементация и нитроцементация. Поэтому при дальнейшем изложе нии основное внимание будет уделено этим процессам.
После насыщения поверхностного слоя углеродом изделия, как правило, подвергаются закалке. В результате в поверхностном слое образуется мартенситная структура. В то же время сердцевина,, имеющая исходную структуру низкоуглеродистой стали, остается мягкой, вязкой. Насыщение поверхностного слоя в заметной мере способствует увеличению предела усталости при контактных напря жениях и изгибе, что позволяет повысить долговечность деталей.
Один из первых методов цементации — цементация в твердом карбюризаторе — применяется очень редко. При таком методе де тали укладывают в ящики с карбюризатором (углем, коксом, опил ками и т. д.) и подвергают нагреву в печи с последующей выдерж кой. Этот процесс характеризуется высокой трудоемкостью, тяже лыми условиями труда. Стоимость его высока (табл. 7.1).
153