Файл: Сохранов Н.Н. Машинные методы обработки и интерпретации результатов геофизических исследований скважин.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 131
Скачиваний: 0
сопротивлению пласта становится затруднительной. В качестве кри терия однородности пласта можно принять граничное значениекоэффициента анизотропии, являющееся наименьшим для чередо вания прослоев нефтеносного коллектора и плотных пород низкого удельного сопротивления в интервале Нй = (1 - j - 0,5)НП к-
Если принять допустимую погрешность определения коэффици
ента кп |
равной 10% и отношения HxjH.n |
k <С 0,5, |
Н2/Ып |
•< |
0,5, |
|
то, как видно из рис. 46, получим в качестве критерия |
возможности |
|||||
объединения прослоев в пласт условие |
|
|
|
|
|
|
|
Я?<1,05. |
|
|
|
|
(60) |
Следует отметить, что граничное значение Kl = |
1,05 |
необходимо |
||||
уточнять по мере накопления данных о разрезе. |
|
|
|
|
||
При |
выделении пластов и отбивке их |
границ |
по |
кривым |
КС |
величины удельного сопротивления прослоев обычно неизвестны. Поэтому коэффициент анизотропии пласта не может быть определен. В этом случае степень неоднородности группы прослоев можно оце нить по величине кажущегося коэффициента анизотропии
' « - ( І ^ Р - ) ( І ^ - Р = г ) - <">
Выражение (61) получено из уравнения (53) путем замены удель ных сопротивлений двух соседних прослоев максимальными и мини мальными экстремальными значениями кажущихся удельных со противлений. Соответственно с этим в качестве критерия возможно сти объединения прослоев в пласт будем пользоваться граничным значением А.к.г кажущегося коэффициента анизотропии:
Як<Ак.г. |
(62) |
Чтобы установить соответствие между величинами истинных и кажущихся коэффициентов анизотропии и их граничными значе ниями, на электрической сеточной модели ЭКСМ для разных комби наций прослоев были сняты кривые сопротивления различными зондами, вычислены значения Х% и сопоставлены с величинами А,2. Из сопоставления установлено, что значение кажущейся анизо
тропии для малых зондов Б К З (AO = |
3-^-4d; d — диаметр скважины) |
Ц г = 1,05; для больших зондов |
Б К З (АО = 16 — 32d) Хк г = |
=1,03.
Пе р е х о д н а я з о н а . Большие трудности возникают в опре делении положения границ пластов с плавным изменением удельного сопротивления пластов в сторону вмещающих пород (см. рис. 42, в). Эту задачу приходится решать при определении положения водонефтяного (ВНК) и газо-водяного (ГВК) контактов в переходной зоне продуктивных пластов. Для получения признаков выделения переходной зоны и критериев определения положения ВНК и ГВК
123
кривые |
КС, полученные для переходной |
зоны |
и результаты |
|
обра |
||||||||||||
ботки БКЗ в скважинах |
Туймазинского |
нефтяного |
месторождения |
||||||||||||||
•были обработаны |
на каротажной сеточной |
модели |
ЭКСМ |
(табл. 8, 9; |
|||||||||||||
рис. 47). Были установлены |
следующие признаки |
|
выделения |
пере |
|||||||||||||
ходной зоны и отбивки границ в ней по кривым КС, записанным |
зон |
||||||||||||||||
дами |
с |
большой |
глубиной |
исследования |
(АО = Ібсі, |
AM |
= Ad): |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
8 |
|||
|
|
|
Р е з у л ь т а ты моделирования в переходной зопе |
|
|
|
|
||||||||||
|
Параметры переходной зоны |
|
|
Результаты |
моделирования |
|
|
||||||||||
градиент |
мощность |
мощность |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
•сопротивления С, |
Лпах |
z ° - z |
m - |
R «V "м. ПЭ' |
|||||||||||||
|
|
|
|
HI d |
|||||||||||||
|
м-> |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,3 |
|
10 |
|
|
А |
0,22 |
|
< d |
|
|
|
|
||||
|
3,3 |
|
|
24 |
|
|
4 |
0,10 |
|
< d |
|
0,985 |
|
||||
|
8,3 |
|
|
10 |
|
|
оо |
0.30 |
|
0 |
|
0,985 |
|
||||
|
3,3 |
|
|
10 |
|
|
оо |
0,35 |
|
d |
|
|
— |
|
|||
|
33,0 |
|
|
10 |
|
|
оо |
0,34 |
|
d |
|
0,970 |
|
||||
|
33,0 |
|
|
24 |
|
|
оо |
0,42 |
|
d |
|
|
0,965 |
|
|||
П р и м е ч а я |
и е. a |
3 —модель |
переходной зоны. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
9 |
|||
Значения |
коэффициента |
к„ нефтяного |
пласта с переходной зоной, |
|
|||||||||||||
|
|
|
определенные |
по удельным |
сопротивлениям, |
|
|
|
|
||||||||
|
|
полученным при совместном и раздельном |
выделении |
|
|
|
|||||||||||
предельно нефтенасьпценной части пласта и переходной |
зопы (Туймазы) |
|
|||||||||||||||
|
|
Градиент |
|
Видимая |
Мощность |
|
|
|
'н |
|
|
|
|
||||
Номер |
|
мощность |
предельно |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
сопротивле |
|
нефтеиасы- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
скважины |
ния С |
|
переходной |
щениой |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
зоны по [43], |
зоны Н'п3, |
части пласта, |
Раздельное |
|
Совместное |
|
|
||||||||
|
|
м - |
|
|
м |
|
|
|
|
||||||||
|
|
1 |
|
|
м |
|
выделение |
|
выделение |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
306 |
|
1,6 |
|
9,0 |
|
9 |
|
0,81 |
|
|
0,81 |
|
0 |
|
|||
313 |
|
2,0 |
|
3,5 |
|
3 |
|
0,80 |
|
|
0,78 |
|
- 2 |
|
|||
315 |
|
1,7 |
|
7,0 |
|
6 |
|
0,83 |
|
|
0.82 |
|
—1 |
|
|||
355 |
|
2,0 |
|
12,0 |
|
10 |
|
0,85 |
|
|
0,80 |
|
- 6 |
|
|||
363 |
|
2.0 |
|
10,0 |
|
0 |
|
0,80 |
|
|
0,76 |
|
—5 |
|
|||
1. |
Видимая |
мощность |
переходной |
зоны Н'пз, |
|
представляющая |
|||||||||||
практический интерес, равна или больше Зм (см. рис. 47; табл. 9): |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Я п з |
= 2 т а х - 2 0 ^ 3 м . |
|
|
|
|
(63) |
|
124
Здесь z m a x — глубина максимума кривой KG; z0 — глубина точки касания кривой КС и прямой линии, проведенной через точку
максимума |
(p m a x , z m a x ) . |
|
|
|
znr |
|
Точка |
касания |
расположена |
близко |
от нижней |
границы |
|
переходной зоны (z0 |
— z„r =ç d), |
и поэтому глубину z0 |
можно при |
|||
нимать за |
глубину |
zH r нижней |
границы |
зоны. Абсцисса р 0 |
этой |
точки в 2—3 раза выше минимума p m i n на кривой КС против ниже
лежащего |
пласта низкого |
сопротивления. Критерием ее |
поиска |
||||
на кривой может служить уравне |
|
Ом-м |
|||||
ние |
|
|
|
|
|
||
Ро = 2 - 3 ( Р т і п + 1). |
(64) |
ßmaxfamax)> |
|||||
|
|||||||
|
' |
Imax/d |
|||||
|
|
|
|
|
|||
2. |
Функция |
взаимной |
корре |
|
|
||
ляции кривой КС против переход |
|
|
|||||
ной зоны |
с касательной, |
прохо |
|
|
|||
дящей |
через |
точки z m a x , р г а а х |
|
|
иz0, р0 (моделью переходной
зоны аы пз), равна |
или боль |
|
|
||||||
ше 0,97 (см. табл. 8). |
|
|
|
|
|
||||
3. |
Относительное |
отклонение |
|
|
|||||
•ординат точек кривой КС от |
|
|
|||||||
прямой линии At, соединяющей |
|
|
|||||||
максимум и |
точку |
касания |
ее |
|
|
||||
(см. |
рис. 47), должно |
быть |
не |
|
|
||||
•больше |
граничной величины |
Ат\ |
Рис. 47. Кривые КС, полученные |
на каро |
|||||
|
|
ч — ZQ |
|
|
|
|
|||
А,- = |
'о |
|
•<Аг |
|
тажном интеграторе ЭКСМ против пере |
||||
|
|
ходной зоны. |
— кажу |
||||||
|
|
zmax~ |
"max —аО |
|
(65) |
1 — удельное сопротивление; s |
|||
|
|
|
|
|
|
|
щееся удельное сопротивление |
(АО = |
|
Из |
табл. |
8 видно |
что |
|
относи |
= 16<і); 3 — касательная Аі к кривой КС |
|||
|
в точке z0 /d, р0 . |
|
тельное отклонение At кривой КС
в переходной зоне достигает 0,42. Однако, учитывая, что переходная
зона с градиентом сопротивления |
С |
10 м"1 встречается редко, за |
|
граничное значение Аг отклонения |
можно принять величину |
0,3. |
|
4. Подошву нефтяных пластов |
с переходной зоной следует |
отби |
вать по положению ВНК в ней — на 1—1,5 м выше нижней границы переходной зоны [43]. В этом случае удельное сопротивление, полу ченное по данным БКЗ , будет близко к продольному удельному сопротивлению предельно нефтенасьгщенной части и переходной зоны пласта. Коэффициент нефтенасыгценности, оцененный по этому удельному сопротивлению, мало отличается (не более 6%) от сред него коэффициента нефтенасьпценности предельно нефтенасыщенной
части и переходной зоны, полученного при раздельном |
выделении |
||
и интерпретации их (см. табл. 9). |
|
|
|
З о н а п р о н и к н о в е н и я |
б у р о в о г о |
р а с т в о р а . |
|
Против пластов с проникновением |
фильтрата бурового |
раствора |
часто наблюдается значительное смещение характерных точек на кривых сопротивления, снятых зондами различной длины, например,
125
максимумов на кривых, полученных большим и малым градиентзондами (см. рис. 42, г). В связи с этим при определении границ пластов необходимо проводить сопоставление кривых КС, записан ных зондами малого и большого радиуса исследования. При интер претации данных бокового каротажного зондирования для выделе ния пластов целесообразно применять малый градиент-зонд с АО — = 0,8-^-1 м и большой градиент-зонд с АО = А^-8 м. В комплек сах разнотипных зондов в качестве зонда с большим радиусом иссле дования можно использовать зонд индукционного каротажа.
Таким образом, с учетом изложенного выше выделение пластов и установление их границ по кривым КС, записанным зондами Б К З
идругим комплексом зондов, сводится к следующему.
1.Расчленение разреза по кривой КС, зарегистрированной зон дом с небольшой глубиной исследования. Оно состоит из двух этапов:
а) выделения отдельных однородных прослоев по характерным точкам кривой;
б) объединения прослоев с близким значением удельного сопро
тивления в пласт по критерию К% < |
г или критериям (44), (47) |
и (48). |
|
Для поиска характерных точек целесообразно применить способ математического моделирования.
2.Расчленение разреза по кривой КС, записанной зондом с боль шой глубиной исследования, и сопоставление границ пластов, полу ченных по обеим кривым.
3.Уточнение границ пластов ,с плавным изменением удельного сопротивления по кривой КС, записанной большим зондом, в интер
вале 2 т а х С учетом указанных этапов и приемов выделения пластов и от
бивки их границ составлены программы для отбивки границ пластов по кривым К С В программе, разработанной АзВНИИГеофизикой и АзИНефтехимом (система ПГ-1), поиск характерных точек (экстре мумов) осуществляется аналитическим способом [33, 37]. Для выде ления существенных экстремумов (объединения прослоев в пласт) использованы критерии (47) и (48). Расчленение разреза произво дится по кривым КС всех зондов БКЗ . Полученное при этом множе ство границ разбивается на группы. Глубины границ, составляющих группы, соответствуют экстремуму одного знака и мало различаются между собой по величине (меньше заданного значения е). Глубины границ пластов zv определяются средним значением глубин Zj, вхо дящих в группу (/ — номер зонда). Уточнение положения границ пластов с плавным изменением сопротивления не производится.
Рассмотрим |
алгоритм расчленения разреза |
(автоматической от |
|||||
бивки |
границ |
пластов) по кривой КС, разработанный |
во ВНИИГео-' |
||||
физике |
[37, 46]. |
|
|
|
|
|
|
Р а с ч л е н е н и е р а з р е з а |
п о |
к р и в о й |
К С (рис. 48). |
||||
1. Вычисляют функцию взаимной корреляции R (б) интерпрети |
|||||||
руемой |
кривой |
щ и модели ат границы |
пласта |
по |
формуле |
(36), |
|
перемещая каждый раз модель ат |
относительно |
кривой о,- на |
вели-: |
126
чину ô до экстремума R (ô) или до точки с глубиной zp, задаваемой интерпретатором.
выход |
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение |
h |
и Р3 |
|
|
|
|
|
Плюс |
|
|
|
'нон in um? |
||
|
|
|
^экстремума] |
||
|
|
|
|
|
Минус |
|
|
Нет |
'^'ОднороТР |
, |
|
|
|
|
^ньш |
лласіо^. |
|
|
|
|
|
|
Нет |
Нет |
|
|
Определение hH uf3K |
||
между |
R (â)maxu |
R(8)0 |
|
|
|
л"асн |
а т С п т і п |
между |
|
|
|
Отіивна границы
Поиск |
|
äm0i>475amaimax |
|
|
|
|
между R(ô)min |
и |
предыду |
Уточнение |
границы |
|
|
щей точной |
R(5j |
|
||||
|
|
|
||||
Поиск |
a n L n m i n |
ниже |
Определение |
H>},znJ,Pj |
, |
|
|
і |
|
|
|
т |
|
|
|
|
{Печать |
ТГ(г^ГН9,/>с))-~\ |
||
|
|
|
|
|||
|
t |
|
(Ii |
|
|
Нет |
|
Вызов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Засылка hH |
в ячейки R^hJ) |
|
|
|
|
|
"^A,,PJKCHSWHCP |
|
|
Отбивка |
границы |
|
|
|
||
Рис. 48. |
Блок-схема отбпвкп пластов по одной кривой КС. |
|||||
JV — число точек на кривой а(.; |
6 — число шагов |
перемещения |
модели |
а; m — длина модели.
2. В точке с Z[ — zp отбивают границы и передают управление в блок проверки знака экстремума и zp.
ill