Файл: Прошков А.Ф. Машины для производства химических волокон. Конструкции, расчет и проектирование учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 311
Скачиваний: 3
вязкостью диаметр отверстия можно брать равным 5—8 мм, а рас творов с высокой вязкостью— 10— 12 мм.
Минимальная длина развертки трубки в мм
z . = h + 2л:г2-|- (20 — 30).
Раньше трубки (червяки) изготовляли из стекла, в настоящее время — из полимерных материалов (твердого винипласта).
Толщину б стенки трубки рассчитывают по теории толстостен ных труб большой длины (см. расчет фильтр-пальца):
где г — внутренний радиус трубы.
Следовательно, наружный диаметр червяка d — d0 + 26.
§ 4. ПЛАВИЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА И ФОРМОВОЧНЫЕ ГОЛОВКИ
Плавильные устройства предназначены для превращения твердого гранулированного полимера в жидкое расплавленное состояние, а формовочные головки — для транспортирования и выдавливания расплава полимера через отверстия фильеры.
В настоящее время плавление гранулированного полимера про изводят на обогреваемой плавильной решетке, в обогреваемом или необогреваемом цилиндре шнекового устройства. В необогреваемом шнековом устройстве тепло, необходимое для плавления гра нулята, выделяется при трении гранул о поверхность цилиндра и шнека.
Для обогрева плавильных решеток и цилиндров шнековых устройств применяют пары высокотемпературного органического теплоносителя (ВОТ); жидкие теплоносители; электрический ток (омический нагрев); индукционный ток.
Высокотемпературные органические теплоносители обеспечи вают заданную температуру расплава с точностью до ±1К, но они токсичны и огнеопасны.
При электрическом обогреве плавильных устройств колеба ние температуры расплава составляет ±1,5—2,0 К.
Плавильные устройства должны обеспечить: равномерный на грев гранул; заданную производительность; одинаковую и по стоянную температуру всей массы расплава; свободный отвод расплава от плавильной решетки и из сборника.
На рис. 150— 154 приведены конструкции различных пла вильных устройств с формовочными головками. Конструкция фор мовочной головки с плавильным устройством машины ПП-600-И подробно описана выше. Рассмотрим лишь отличительные осо бенности некоторых других конструкций.
Штыревое плавильное .устройство (рис. 150), применяемое для плавления гранул полиэфира, состоит из плавильной чаши 1 и полых штырей 4. Плавление гранул происходит на штырях, обо-
213
Рис. 150. Штыревое плавильное устройство:
1 — плавильная чаша; 2 — корпус; 3 , 5 — штуцеры; 4 — штырь; а, в — полости; б, г — отверстия
Рис. 151. Плавиль но-формовочная го ловка, обогревае мая жидким теп лоносителем:
1— решетка плавиль ная; 2— переходник; 3 — блок насосный; 4 — насос напорный; 5 — расплавопровод
греваемых парами ВОТ, которые поступают из полости а через трубки во внутреннее пространство штырей 4. По конусному дну чаши 1 расплав стекает к центру и через отверстие а поступает
кформовочной головке.
Вплавильном устройстве, обогреваемом жидким теплоноси телем (рис. 151) плавильная решетка 1 имеет 1Г-образную форму. Решетка-змеевик изготовлена из трубки, по которой течет тепло-
Рис. 152. Плавильно-формовочная головка с электрообогре вом плавильной решетки и формовочной головки:
1 — решетка плавильная; 2 — головка формовочная; 3— элемент электронагревательный; 4 — теплоизоляция; 5 — штепсель; 6 — гильза датчиков температуры
носитель.' Такие решетки применяют на машинах ПП-600-И, ПП-ЮОО-И и др.
На рис. 152 изображена плавильно-формовочная головка с электрообогревом плавильной решетки и формовочной головки. Для более равномерного обогрева насосного блока с фильерным комплектом рубашка корпуса заполняется сплавом алюминия.
Внутри трубки плавильной решетки расположена проволоч ная спираль. Из-за неодинакового омического сопротивления спи рали по длине поверхность нагревается неравномерно. Поэтому плавление полимера следует вести не на трубках, а на решетке, изготовленной из материала с высокой теплопроводностью (серебро, алюминиевый сплав).
На рис. 153 показана плавильно-формовочная головка со шне ковым плавильным устройством и индукционным нагревом (фирма Циммер, ФРГ). Гранулы полимера по трубе 1 поступают в конус ное пространство, откуда шнек подает их вниз в направлении формовочной головки. На валу шнека 5 укреплены лопатки 4 для перемешивания гранул полимера во избежание их зависания.
215
Глубина канавок шнека уменьшается по ходу движения поли мера, что увеличивает давление на полимер. Шнек вращается в цилиндре, на котором находится индукционная катушка 7.
Рис. 153. Плавильно-формовочная головка со шнековым плавильным устрой ством и индукционным нагревом:
1 — гранулопровод |
(труба); |
2 — конус |
заборный; |
3 — рубашка |
для охлаждения; 4 — |
лопатка; 5 — шнек |
полый; |
6 — стакан |
цилиндрический; 7 — катушка индукционная; |
||
8 — электроманометр; 9 — датчики температуры; |
10 — блок |
насосный; 11 — насос; |
|||
12 — головка фильерная; 13 — элемент |
нагревательный; а — расплавосборник |
Формование волокна с применением плавильной решетки впер вые применено Дюпоном в 1937 г. Решетку из коррозионностойкой стали в виде спирального змеевика обогревали паром или электри чеством. Внутри трубки змеевика циркулируют пары динила или жидкий динил, а при электрообогреве внутри трубки устанавли вают нагревательную спираль.
216.
При обогреве динилом возможны большие потери тепла динилопроводами и котлами. Наблюдается утечка токсичных паров динила в окружающую среду. Регулирование температуры в отдель ной плавильной головке невозможно.
Токсичность и высокая стоимость динила при значительном его расходе требуют изыскания новых средств обогрева.
Рис. 154. Плавильно-фор мовочная головка с обо гревом парами ВОТ:
1 — рубашка обогреватель ная; 2 — решетка плавиль ная; 3 — головка формо вочная; 4 — насос напор ный; 5 — насос дозирую щий; 6 — головка фильер ная; 7 — термопара; 8 — патрубок; 9— штуцер; 10— корпус теплоизоляции
Электрообогрев значительно улучшает условия труда, позво ляет регулировать температуру обогрева не только отдельной головки, но и различных точек решетки. Поэтому способ электро обогрева наиболее перспективный.
Для предотвращения попадания кислорода воздуха в плавиль ную головку и окисления полиамидных гранул в зону плавления подают перегретый водяной пар или азот.
Качество расплава в основном зависит от: конструкции и материала плавильной решетки; состояния температурного поля в зоне плавления;
продолжительности пребывания расплава в зоне плавления; герметичности плавильной головки; качества гранул;
формы надрешеточного и подрешеточного пространства; расположения нагревателей; состояния теплоизоляции.
217
В связи с этим к плавильным головкам предъявляются сле дующие требования:
герметичность; создание и поддержание в плавильной головке таких условий,
при которых влияние кислорода, попавшего в головку, на расплав было бы минимальным; это возможно при быстром плавлении гра нул и отводе расплава;
получение гомогенного по вязкости расплава; пребывание полимера в зоне высоких температур не более 900 с;
поддержание одинаковых температурных условий плавления гранул и выдача в единицу времени одинаковых объемов рас плава;
быстрый отвод расплава из зоны плавления, во избежание обра зования зон застоя;
материал всех деталей, соприкасающихся с гранулами и рас плавом, должен быть коррозионностойким и жаропрочным;
экономичность конструкции, простота в изготовлении и удоб ство эксплуатации;
минимальное и одинаковое для всех масс, время пребывания расплава в головке.
Процесс плавления следует вести в течение такого времени, при котором возможен перевод гранул в жидкое состояние при минимальном изменении свойств полимера. Чем больше время пребывания полимера в расплавленном состоянии, тем ниже ка чество полимера, выше содержание в нем низкомолекулярных соединений, которые впоследствии должны быть удалены из во локна методами специальной обработки (промывка).
Наиболее ответственным узлом плавильной головки является решетка. Конструкция плавильной решетки существенно влияет на производительность головки и качество нити.
Создание решеток ^-образной формы (см. рис. 151) объясняется стремлением к увеличению площади поверхности обогрева, а сле довательно и производительности плавильной головки. Однако тщательное экспериментальное исследование [10] показало, что плавление гранул полимера происходит главным образом на че тырех верхних витках внешнего конуса плавильной решетки, а остальная часть поверхности в плавлении не участвует. Время пребывания расплава в различных точках головки неодинаково: в одних точках расплав находится в течение 30 мин, в других — более 4 ч. Температурные условия в различных точках головки неодинаковы. Разность температур в различных зонах плавления достигает 40—50 К- Максимальное время пребывания расплава наблюдается в зонах, расположенных под конусом и в межконус ном пространстве, а также в местах сопряжений конусной и ци линдрической частей головки.
В плоской плавильной решетке (рис. 154) витки спирали на ходятся в горизонтальной плоскости. На таких решетках плавле ние гранул происходит более равномерно.
218
Впоследнее время на опытных установках применяют плоские решетки в виде диска с отверстиями. Для увеличения площади обогрева диски выполняют с ребрами различной формы. Расплав занимает пространство между ребрами и отводится через отвер стия по специальным радиальным каналам (рис. 155).
Вработе Э. Р. Эккерта и Р. М. Дрейка [33 ] приведена формула эффективности оребрения плоских плавильных решеток
где к — коэффициент тепло проводности мате риала ребра; для ребер из алюминие вого сплава к =
=155,8 Вт/(м- К);
а— коэффициент тепло
отдачи от ребра
кполимеру; (для
алюминия |
a ~ |
|
|
|
||
= |
1163 |
Вт/(м2. К); |
|
|
|
|
Ьр— толщина прямоуголь |
|
|
|
|||
ного ребра. |
|
Рис- *55Плоская |
|
|
||
Оребрение |
эффективно |
плавильная |
решетка |
|||
если это |
неравенство спра- |
с Ребрами |
|
|
||
ведливо. |
|
|
|
|
|
|
Процесс |
плавления |
на плоских решетках |
идет более |
интен |
сивно и равномерно, если гранулы подаются в плавильную го ловку принудительно под определенным и постоянным давле нием. В качестве дозатора гранулированного полимера исполь зуют различные шнековые механизмы с электромагнитной муфтой в приводе к шнеку.
без |
Производительность шнекового дозатора (в кг/с), работающего |
|||
противодавления, |
выражается формулой (по |
В. А. |
Силину) |
|
|
Qm = |
( ö H i D l - d l ) |
|
|
|
ККчсР, |
|
|
|
где |
© — угловая скорость шнека в рад/с; |
|
||
|
Н — ход винтовой линии шнека в см; |
|
||
|
Пш и dm — соответственно наружный и внутренний диа |
|||
|
метр шнека в см; |
|
|
|
|
і = —ң~ ' — коэффициент использования |
объема |
между |
витками (I — толщина витка; для двухзаходного шнека I равно удвоенной толщине витка);
р — насыпная плотность полимера; ■
219