Файл: Прошков А.Ф. Машины для производства химических волокон. Конструкции, расчет и проектирование учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 317
Скачиваний: 3
Ян = рн/р — коэффициент наполнения червяка с учетом его геометрической формы и размеров гранул по лимера рн = 0,0s-0,9 — насыпная плотность полимера в межвитковом пространстве);
г)с — коэффициент скольжения транспортируемого материала.
Ъ = |
{ctg2an — |
+ * _ 2 (ln cos cp — ln sin cp) -f |
||||
|
|
+ у (cos 2cp + |
2an) + [tg cp — ctg an -f |
|
||
+ |
4-(sin2cp~ sinan) - f 2 (-J- — cp —csn) |
tg cp j tg |
|
|||
здесь an = arctg-^p — угол |
подъема винтовой |
линии |
канавки |
|||
|
ср = |
шнека; |
|
|
|
|
|
arctg / — угол |
трения материала о шнек (/ — коэф |
||||
При а п = |
фициент трения гранулята о шнек). |
|||||
0,096-^0,044 рад коэффициент т)с = |
0,8ч-0,95. |
|||||
Так как в плавильных головках дозаторы |
работают |
при на |
личии противодавления, то по формуле В. А. Силина получают
несколько завышенные |
результаты. |
|
|
|
|
|
Н. Ф. Клочко ПО] |
предлагает формулу для определения дей |
|||
ствительной производительности шнекового дозатора: |
|||||
\ |
|
Фд — Qufi> |
|
|
|
где |
:Qm— производительность дозатора без |
учета |
противодав- |
||
J |
ления; |
|
|
-- 0,3 рад/с коэф- |
|
/ |
С — поправочный |
коэффициент |
(при со |
||
|
фициент С = |
1, при со = |
0,7 — С |
0,95 |
и при со = |
=Ю— С = 0,9).
Впрактических расчетах необходимую площадь (в м2) нагре вательной поверхности плавильной решетки для капроновых гра нул без учета оребрения можно находить по эмпирической зави симости
F = 360 ko, |
(204) |
где о — производительность решетки в кг/с; |
опытным пу |
k = 0,025ч-0,050 — коэффициент, полученный |
тем.
Меньшие значения k принимают при большей температуре нагрева решетки.
С точки зрения достижения максимальной производительности, при минимальных затратах энергии наиболее эффективна плоская решетка с концентрическими ребрами, обеспечивающая макси мальную теплоотдачу. Наилучшей формой сечения ребер является
220
трапецеидальная с углом 0,38—0,40 рад [10] и размерами сече ния ребра: высота 3,5—7 мм, ширина основания 2,5—3,5 мм; длина ребра должна быть по возможности максимальной.
Шнек, подающий гранулы, не только создает дополнительное давление на плавильную решетку, но и вызывает круговое пере мещение гранул в зоне плавления. В результате перепад темпера туры расплава в различных точках подрешеточного пространства не превышает ± 1 К. Концентрические ребра постоянного сечения не задерживают расплав и гранулы при их круговом перемещении. Радиальные ребра создают дополнительные сопротивления, что ухудшает перемешивание гранул и расплава.
Решетки с концентрическими ребрами в 2,5 раза эффективнее решеток без ребер.
Радиальные каналы в решетке служат для отвода расплава с решетки в ее центральное отверстие. Число и сечение этих ка налов следует брать минимальными, в противном случае эффектив ность оребрения снижается. Суммарное сечение каналов должно обеспечить отвод требуемого объема расплава.
Материал решеток должен отвечать следующим требова ниям:
иметь хорошие теплофизические свойства, т. е. обладать вы соким коэффициентом тепло- и температуропроводности;
быть химически стойким к расплаву при высокой температуре; иметь низкую стоимость; иметь достаточную прочность и легко обрабатываться.
Наиболее полно этим требованиям отвечают серебро, золото, красная медь, алюминий и его сплавы, магний и некоторые дру гие металлы.
Однако с экономической точки зрения наиболее подходящими материалами являются алюминий и его сплавы и в первую очередь сплав АК4, Преимущество серебра по сравнению с алюминием и его сплавами заключается в более высоких теплофизических харак теристиках, но это слишком дефицитный материал.
Теплофизические свойства сплава алюминия АК4: коэффициент
температуропроводности а — 0,00667 |
м2/с; іпл — 933 |
К; коэффи |
||||
циент теплопроводности X ~ |
155,78 |
Вт/(м-К); |
р = |
2700 |
кг/м3. |
|
Механические свойства: ств = |
3,74 МН/м2, 6 = |
13%. |
м2/с; |
/пл = |
||
Теплофизические |
свойства |
серебра: а = 0,00017 |
||||
= 1233 К; I = 407 |
Вт/(м. К); |
р = 10 |
500 кг/м3. |
|
|
|
Надрешеточный конус служит для распределения гранул на нагревательной поверхности плавильной решетки. От формы ко нуса зависит не только равномерность поступления гранул на все участки решетки, но и производительность плавильной головки.
Наиболее распространены надрешеточные конусы трех видов
(рис. 156).
Исследования показали, что наиболее удачной конструкцией является конус с углом наклона образующей в 0,52 рад (30°), обеспечивающий наименьшее колебание температуры на поверх-
221
ности плавильной решетки (±3,5 К) и максимальное давление гранул на решетку (1,5— 1,7 МН/м2).
Расчет и проектирование плавильной решетки« По заданной производительности решетки при известных свойствах перераба тываемого гранулята находят:
площадь нагревательной поверхности плавильной решетки по уравнению (204);
Рис. 156. Формы надрешеточных конусов:
а, в — цилиндр, переходящий в конус; 6 — усеченный конус
|
необходимую мощность |
нагревателей в кДж/e по формуле |
||||
|
Qo = |
[ L |
|
Cp (^р ~ ~ <«)] Фпах> |
|
|
где |
L — количество |
тепла, |
необходимого для расплава 1 кг |
|||
|
полимера в кДж/кг; |
гранулированного |
||||
|
ср — удельная |
массовая теплоемкость |
||||
|
полимера в кДж/(кг. К); |
|
||||
|
tp — температура расплава в К; |
|
||||
|
tK— температура гранулята, поступающего в плавильную |
|||||
|
головку в |
К; |
производительность |
решетки в кг/с. |
||
|
стшах — максимальная |
|||||
|
Фактическое потребление тепла несколько больше из-за утечки |
|||||
тепла в окружающую среду. |
Следовательно, |
|
__ Qo
~п ’
где г] — коэффициент, учитывающий потери тепла в окружающую среду (практика эксплуатации плавильных головок по казала, что ц л* 0,75).
По найденной площади F нагревательной поверхности пла вильной решетки следует подобрать надрешеточный конус с углом я/6 рад.
Пользуясь приведенными рекомендациями, можно выбрать ма териал решетки, профиль и размеры ребер и радиальных каналов.
Расчет и проектирование плавильных устройств экструдерного типа. В последние годы в качестве плавильных устройств приме няют пластицирующие экструдеры преимущественно при получе нии полиамидных, полиэфирных и полиолефиновых волокон. Экструдеры обеспечивают высокую производительность (до 35 г/с), незначительное время пребывания в них расплава, возможность
222
переработки высоковязких расплавов (до 5000 Н .с/м2) и низкое содержание в волокне низкомолекулярных соединений (до 2,5%).
При переработке термопластичных материалов применяют одно шнековый обогреваемый экструдер (рис. 157), состоящий из шнека 6, загрузочной воронки 4, гильзы 8, привода (электродви гатель 18, редуктор 1, муфта 2).
Рабочая зона экструдера состоит из трех зон: зона питания (транспортирование гранул), сжатия и выдавливания. Все зоны имеют электрические обогреватели. Температура в первой и вто рой зонах обогрева несколько ниже температуры плавления по-
Рис. 157. Одношнековый экструдер:
1 — редуктор; 2 — муфта эластичная; 3 — подшипник упорный; 4 — воронка; 5 — люк;
6 — шнек; 7, 13 — термопары; 8 — гильза; 9, 10 — нагреватели; |
11 — сетки; |
12 — |
||
нагреватель |
фланца; 14 — головка; |
15 — фланец присоединительный; 16 — решетка; |
||
17 _ стойка; |
18 — электродвигатель; |
а — рубашка охлаждающая |
загрузочной |
зоны |
лимера, в третьей зоне температура постепенно повышается и лишь на выходе температура расплава достигает заданной ве личины.
Профиль нарезки и угол подъема паза шнека в зоне питания зависит от формы и свойств перерабатываемого полимера.
Транспортирование полиамидных гранул, их нагрев и уплот нение происходят в загрузочной зоне экструдера. Гранулы пере мещаются вдоль оси шнека в результате наличия сил трения, воз действующих на них со стороны поверхностей гильзы и шнека.
При установившемся движении формулы для определения сил трения Fs и скорости ѵ движения гранул вдоль оси шнека имеют вид [2]:
|
Fs = FB cos (ф + |
Ѳ); |
|
|
|
|
|
|
СОБф -j- Sin Ф Ctg Ѳ ’ |
|
|
' ' |
|
здесь Fs — сила |
трения, |
действующая |
на |
гранулы |
со |
стороны |
шнека; |
действующая |
на |
гранулы |
со |
стороны |
|
FB — сила |
трения, |
|||||
гильзы; |
|
|
|
|
|
223