пористых обычных периклазошпинелидиых изделий до пускается Сеж не менее 300 кгс/см2, а для магнезитохромнтовых обычных, также как и для хромомагнезитовых по ГОСТ 5381—50, — не менее 250 кгс/см2. Для изделий
магнезитохромитовых для |
стеновой |
кладки |
электропе |
чей |
требования по |
прочности |
|
|
|
несколько |
выше — не |
менее |
3 2 0 |
|
|
400 кгс/см2. |
|
|
|
|
|
|
г |
Прочность |
магнезиаЛьно- |
|
|
У ■ |
шпинелидных, |
как |
и |
других |
$ г ь о |
в |
/ |
изделий, |
определяется |
в |
об |
|
|
щем |
случае |
пористостью |
не- |
ѵГ |
• |
|
|
|
|
|
|
|
|
£ |
|
1 6 0
/
О / с
в о
•/
/ о
n j
у о
|
w |
г о |
з о |
6 0 |
s o в о |
|
200 |
6 0 0 |
1000 |
|
|
|
С од ерж ани е х р о п и т а |
|
|
|
JCH<,нгс/сеі2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
ш п и н ел и , % |
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 75. Зависимость предела |
проч |
Рис. |
76. |
Зависимость |
Орпзр (I) |
и |
|
ности при сжатии |
магнезнтохроми- |
стизг |
(2) |
магнезитохромнтовых |
из |
|
товых (J, 2) и магнезитошшшель- |
|
|
|
делий |
от их <тсж |
|
|
ных (3) изделий, обожженных при |
|
|
|
|
1600 (1) и 1750“ С |
(2. 3), |
от |
содер |
|
|
|
|
|
|
|
жания в шихте хромита |
и шпинели |
|
|
|
|
|
|
зависимо от группы. Поэтому увеличение прочности обу словливается изменением тех же технологических пара метров, которые способствуют снижению пористости. Так, снижение содержания хромита в магнезитохроми товых изделиях и повышение температуры обжига зна чительно увеличивают их прочность (рис. 75) [58, 146, 147, 149, 155, 156], поэтому высокоплотные магнезито хромитовые изделия, содержащие 2 0 % хромита и обож женные при 1750° С, обладают несколько более высокой прочностью, чем массовые.
Прочность магнезитошпгшельных изделий не зависит от колебания в них содержания плавленой алюмомагнезиальной шпинели от 20 до 60% (см. рис. 75), хотя при содержании ее 60% прочность изделий снижается [117].
По данным [157], спеченный магнезитохромит имеет
меньшую прочность 0 цЗГ= 94О кгс/см2, чем спеченная магнезиальная шпинель (ацЗГ=1500 кгс/см2). Поэтому при одинаковом содержании их магнезитошпинельные изделия имеют несколько большую прочность, чем маг незитохромитовые.
Утонение зернового состава хромита также способст вует повышению прочности магнезиальношпйнелидных изделий [147], поэтому при одинаковой пористости пери-
о |
ьоо воо w oo w oo о т воо w oo w oo |
|
Температура,°С |
Рис. 77. Зависимость отношения предела прочности при сжатии (/, 2) и при изгибе (3, 4) при повышении темпе
ратуры к соответственному пределу прочности |
при |
20° С |
магнезнтохромитовых изделий с содержанием |
20 |
(/, |
3) |
и 30% (2, 4) хромита |
и обожженных при |
1600 |
(а) |
II |
1750° С (б) |
|
|
|
клазошпинелидиые огнеупоры несколько более прочны, чем магнезитохромитовые.
В работе [158] приведена усталостная кривая проч ности периклазошпинелидных сводовых изделий, соглас но которой снижение нагрузки от разрушающей до 75— 80% позволяет изделию выдерживать до 100 циклов на гружений, а до 50—55% 700 циклов.
Предел прочности магнезиальношпйнелидных огне упоров при разрыве, изгибе и кручении значительно меньше, чем при сжатии, причем значения их пропорци ональны последней (рис. 76). Минимальным пределом прочности магнезитохромитовые изделия обладают при растягивающих нагрузках, предел их прочности при изгибе и кручении примерно одного порядка и отноше ние аИЗг/0 сж и Ттах/оЪк при 20° С колеблется в пределах 0,12—0,25, а стразр/сгсж — в пределах 0,05—0,08 [147].
Предел прочности магнезитохромитовых и периклазошпинелидных изделий значительно повышается при
нагревании до 1000—1200° С (рис. 77), причем при сжа тии менее интенсивно, чем при изгибе [147]. Поэтому
отношение сгПЗг/сгсж при нагревании |
увеличивается и при |
1000—1200° С достигает |
0,25—0,5. |
При повышении тем |
пературы более 1200° С |
прочность |
магнезиальношпине- |
лидных изделий падает, менее значительно до 1400° С и
|
|
|
|
более |
интенсивно |
выше |
|
|
Т а б л и ц а 83 |
1400° С в результате пласти |
|
|
|
|
|
Влияние |
состава |
связки |
ческой |
деформации |
при об |
|
и содержания хромита |
разовании |
|
жидкой |
|
фазы |
|
на прочность безобжиговых |
[159]. |
По |
данным |
[160], |
|
магнезиальношпинелидных |
|
|
изделий- |
|
предел |
прочности при |
изги |
|
|
а сж' КГС/ См2‘ ПРИ |
бе |
магнезитохромитовых |
|
Содержа |
изделий при |
1500°С колеб |
|
связке |
|
ние |
|
|
лется |
от |
6 |
до 24 |
кгс/см2, |
|
хромита, |
2.5% |
1.5% |
при |
1700° С — от |
2 |
до |
|
% |
|
|
с. с. б. |
MgSO, |
10 кгс/см2, |
а |
по |
данным |
|
|
|
|
[159], |
при |
сжатии |
при |
|
20 |
363 |
687 |
1500° С — от |
17 |
до |
30 |
кгс/ |
|
40 |
311 |
777 |
/см2; при |
1600° С он |
состав |
|
60 |
396 |
506 |
ляет 7 кгс/см2. |
Изменение |
|
80 |
307 |
450 |
|
прочности |
при |
повышении |
|
|
|
|
|
|
|
|
температуры |
|
периклазо- |
|
|
|
|
шпинелидных |
изделий та |
кое же, как и магнезитохромитовых с соответствующим содержанием хромита [147].
Длительное выдерживание магнезиальношпинелидных изделий при 1350—1500° С (старение) снижает их прочность при сжатии в 2—3 раза [16], а при разрыве в 1,5—3 раза [162].
Наиболее низкой прочностью обладают безобжиго вые магнезиальношпинелидные огнеупоры, -причем она зависит от состава химической связки, несколько снижа ясь с увеличением содержания хромита в шихте (табл. 83).
При нагревании происходит существенное изменение прочности безобжиговых изделий, которая, по данным [104] (рис. 78), снижается до минимальных значений при 800—900° С, т. е. при температурах достижения мак симальной пористости. Разупрочнение безобжиговых из делий тем большее, чем больше содержится в них хро мита (рис. 79) [105], поэтому более целесообразно изго товлять магнезитохромитовые безобжиговые огнеупо ры, чем хромомагнезитовые. Степень разупрочнения без
обжиговых изделий практически мало зависит от соста ва связи (с. с. б. или MgSCU), однако поскольку проч ность изделий на связке из сернокислого магния выше на холоду, то она остается более высокой при нагрева нии. Кроме того, температура максимального разупроч-
О |
ЬОО |
ЗОО |
1200 |
1600 |
|
|
|
1еппература°С |
|
Рис. 78. Изменение предела прочности прн изгибе магне- |
знтохромнтовых |
безобжиговых |
изделий прн |
нагревании: |
7 — пределы |
колебаний; 2 — средние значения |
нения при этой связке несколько выше |
(600—1000° С), |
чем при с. с. б. (400—600° С). |
При увеличении темпера |
туры выше температуры |
максимального |
разупрочнения |
происходит рост прочности безобжиговых изделий, кото рый обусловливается взаимодействием окиси магния с хромшпинелидом, резко возрастающим выше 800— 1000°С [105].
Магнезиальношпинелидные огнеупоры обладают зна чительно меньшим модулем упругости, чем магнезито вые. Его значения [155, 163, 164] при обычной темпера туре колеблются в пределах 2 - ІО4—10- ІО4 кгс/см2, при чем увеличение содержания хромита в изделиях от 20
|
|
|
|
|
|
|
до 60% повышает модуль |
упругости от |
2 -ІО4 до |
7Х |
ХЮ4 |
кгс/см2 у изделий, обожженных при |
1600°С, и от |
4 ПО4 |
до 10-ІО4 кгс/см2 |
у |
изделий, |
обожженных |
прн |
1750° С. Утонение зернового состава |
хромита от 2—0,5 |
до менее 0,09 мм повышает модуль |
упругости от 4,4Х |
X I О4 |
до 6,1-ІО4 кгс/см2, |
поэтому, модуль |
упругости |
пе- |
риклазошпинелидных и |
хромомагнезитовых огнеупоров |
несколько выше, чем магнезитохромитовых. При нагре вании величины модуля упругости значительно (2—4.ра за) возрастают вплоть до 1000—1200° С, а выше снижа ются до значений, близких к значениям при обычной температуре [147, 164].