Файл: Горизонтальное непрерывное литье цветных металлов и сплавов..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 71
Скачиваний: 1
цесс заканчивается ее обрывом. Таким образом, при не прерывном литье допустимый по техническим условиям предел содержания алюминия и кремния в сплаве увели чился с 0,01 до 0,02 %.
Кроме того, проводилось исследование влияния ос новных компонентов (свинца, олова и цинка) на стабильность процесса литья. Для выявления этого 20 за готовок были проанализированы на свинец, цинк и оло во в зоне обрыва. Затем было определено среднее содер
жание этих элементов |
по 145 разливкам, |
продолжав |
||
шимся более 7 ч. Результаты исследовании |
приведены |
|||
в табл. 7. |
|
|
|
Т а б л и ц а 7 |
|
|
|
|
|
С р ед н и й хим и ческ ий |
с о с т а в |
з а г о т о в о к при с т аби л ь н ом |
||
|
и н ест аби л ь н ом |
п р о ц есс е литья |
|
|
|
Содержание элементов (%) в заго |
Разность |
||
Основные элементы |
|
товках при литье |
||
|
|
|
содержания |
|
|
стабильном |
нестабильном |
|
|
С в и н е ц .................... |
5,03 |
4,72 |
0,31 |
|
О л о в о ................... |
4,24 |
4,19 |
0,05 |
|
Ц и н к ..................... |
5,59 |
5,31 |
0,28 |
Как видно из данных табл. 7, разность между сред ним содержанием каждого элемента в заготовках при стабильном и нестабильном литье не превышает 6%, что близко к погрешности химического анализа при опреде лении этих элементов в заводских условиях, т. е. хими ческий состав заготовок (по основным элементам), отли-. вавшихся стабильно в течение не менее 7,0 ч, и загото вок в зоне обрыва практически одинаков и в изученных пределах не влияет на стабильность процесса непрерыв ного литья оловянносвиицовых бронз.
Графитовый кристаллизатор
При разработке технологии горизонтального непре рывного литья оловянносвинцовой бронзы провели ком плекс исследований по изучению влияния профиля и ма териала кристаллизатора на стабильность процесса и
качество заготовок. Результаты исследований приведены в табл. 8 и 9.
Т а б л и ц а 8
В л и ян и е м ат е р и а л а г р а ф и т а на ст а б и л ь н о ст ь п р оц есс а литья
Марка графита
Э Г |
З а п о р о ж |
ск ого |
эл е к т р о д - |
к ого |
з а в о д а . |
А Р В |
Н о в о ч е р - |
к асск ого за в о д а
А Р В |
( М П ) |
М о ск о в ск о го |
|
з а в о д а . . . |
А Р В |
Ч е л я б и н с |
к ого |
эл е к т р о д - |
н ого |
з а в о д а . . |
Характеристика |
та |
О |
|
|
|
|
|
||
|
графита |
|
О. |
|
|
|
|
|
|
прочность, *мм/кгс |
объемная /кг,массама |
пористость, болеене% |
велнчСредняя мм,зерна |
с .а |
|
|
|
|
|
Максимальная должительнос —ч,литьямин |
|
Примечание |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О б р а б а т ы в а е т с я |
||||
|
1450. |
35 |
|
|
п л охо , зе р н о |
очень |
|||
1 ,5 |
0 , 2 5 |
0 — 03 |
к р уп н ое , |
п о в е р х |
|||||
|
|
|
|
|
н ость |
г р у б а я , |
ш е |
||
|
|
|
|
|
р о х о в а т а я |
|
|||
2 , 0 |
|
|
|
|
О б р а б а т ы в а е т с я |
||||
1500 |
33 |
0 , 1 5 |
6 — 09 |
д о |
|
х о р о ш е й |
п о |
||
|
|
|
|
|
в ер хн ост и , |
очень |
|||
|
|
|
|
|
мягкий , з е р н о |
п р е |
|||
|
|
|
|
|
о б л а д а е т |
к р уп н ое |
|||
|
|
|
|
|
О б р а б а т ы в а е т с я |
||||
|
|
|
|
|
д о |
|
п о л и р ов ан н ой |
||
|
|
|
|
|
п о в ер х н о ст и , |
т в е р |
|||
|
|
30 |
|
|
ж е , |
чем |
А Р В |
Н о - |
|
4 , 0 |
1500 |
0 , 1 5 |
62 — 00 |
в оч ер к асск ого |
з а |
||||
|
|
|
|
|
в о д а , |
з е р н о |
очень |
||
|
|
|
|
|
м ел к ое |
|
|
||
|
|
|
|
|
О б р а б а т ы в а е т с я |
||||
4 , 0 |
1500 |
|
0 , 2 0 |
5 0 - 0 0 |
д о |
|
п о л и р ов ан н ой |
||
30 |
п овер хн ост и , |
з е р |
|||||||
|
|
|
|
|
но б о л е е к р уп н ое , |
||||
|
|
|
|
|
чем |
А Р В |
М о с к о в |
||
|
|
|
|
|
ск ого |
з а в о д а |
|
Из данных табл. 8 видно, что применение графита марки ЭГ Запорожского электродного завода для изго товления кристаллизатора совершенно непригодно, так как после механической обработки этого материала ра бочая стенка имеет неровную шероховатую поверхность с грубым зерном.-Процесс литья сразу прекращается изза зависания заготовки в кристаллизаторе вследствие попадания жидкой бронзы в неровности стенки, что при водит при ее затвердевании к повышению сил трения между заготовкой и кристаллизатором.
Применение графита марки АРВ Новочеркасского
95
Ф 72.5
Нонцсность 2°
IZL:
§ |
§ |
"*3 |
|
■St. |
TQ. |
|
ПО |
/05 \ |л~ |
|
250 |
|
. $73.5
<&?3.5 |
0 7/ |
Рис. 47. Конструкции графитовых кристаллизаторов
Результаты исследования различных типов кристал-
.лизаторов при литье заготовок диаметром 50—60 мм (рис. 47) приведены в табл. 9. Использование кристал лизаторов типа А, имеющих внутри цилиндрическую по верхность, показало, что процесс литья стабильный, но длится не более 3—6 ч из-за преждевременной выработ ки внутренней графитовой стенки кристаллизатора. К концу разливки на поверхности заготовок появлялись грубые продольные риски, слиток начинал зависать и процесс прекращался. Очевидно, в этом случае большее влияние оказывал материал кристаллизатора, его режим охлаждения, чем геометрические размеры. Кристаллизазаторы типа Б показали аналогичные результаты при работе, как и кристаллизаторы типа А. Однако приме нение коротких кристаллизаторов нежелательно, так как не позволяет увеличить шаг вытягивания, что отрица тельно сказывается иа производительности машины. Бы ли также испытаны кристаллизаторы с внутренним ко нусом типов В и Г для улучшения стойкости кристалли затора и увеличения продолжительности литья. При испытании таких кристаллизаторов поверхность загото вок получалась неровная с грубыми поперечными наплы вами глубиной до 7 мм и заготовки не соответствовали требованиям технических условий. Очевидно конус был слишком велик. Мягкое охлаждение кристаллизатора позволило ликвидировать индукционный обогрев и соккратить длину кристаллизатора иа 100—ПО мм за счет уменьшения переходной зоны. Такая конструкция (тип Д) позволила резко уменьшить количество сколов крис таллизатора и значительно повысить его эксплуатацион ную стойкость. С незначительными изменениями зоны соединения кристаллизатора с металлоприемником кон струкция типа Л применяется в течение ряда лет. Следует только дополнить, что при литье слитков больших диа метров применяются кристаллизаторы с уменьшением диаметра на выходе, на 0,2—0,7 мм для компенсации усадки заготовки.
Качество поверхности сплошных и полых заготовок
Исследованиями влияния режима охлаждения было установлено, что при скорости протекания воды в крищ
7 * |
99 |
переходящие при дальнейшем увеличении шага вытяги вания в раковины.
Сплошные и полые заготовки, отлитые при оптималь ных технологических параметрах, приведенных выше, имели чистую наружную поверхность без дефектов (рис. 50). На заготовках видны темные и светлые участки. Светлые участки, как это показано при рассмотрении схемы формирования заготовки, сответствуют зоне II (зависающая оболочка) и представляют собой лнквационные выделения эвтектонда (а+6). Темные участки за готовки соответствуют зонам I и IV.
Внутренняя поверхность полых заготовок чистая, не ровности внутренней поверхности образуются в связи с конусностью дорна и периодическим вытягиванием заго товки. При конусности дорпа 0,5° и оптимальном шаге вытягивания выступы па внутренней поверхности не пре вышают 0,2—0,3 мм.
Весьма важным показателем качества является то, что овальность и искажение профиля заготовок практи чески отсутствовали. Отклонение от заданного диаметра заготовок не превышало 0,5 мм. Следовательно, допуск на механическую обработку заготовок по наружному диаметру может быть до 1 мм, по внутреннему диаметру с учетом удаления выступов из-за конусности дорна— до 1,5 мм.
Макроструктура |
|
От заготовок диаметром 30—120 мм |
из бронзы |
Бр. ОЦС5-5-5 отбирали темплеты, которые |
травили в |
15%-ном водном растворе персульфата аммония. Исследование показало, что все просмотренные темп
леты от сплошных и полых заготовок, отлитых по опти мальной технологии (см. табл. 5, 6), не имели раковин, пористости, трещин и других дефектов.
Структура сплошных заготовок обычно имела мелко дендритный поверхностный слой и далее зону столбча тых дендритов, сходящихся к центру затвердевания (рис. 51). Центр затвердевания обычно смещен кверху от герметического центра на 6—7% от диаметра заго товок.
Структура полых заготовок показана на рис. 52. Осо бенностью структуры полых заготовок является наличие.
102