Файл: Юхвец И.А. Производство высокопрочной проволочной арматуры.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 11.04.2024

Просмотров: 243

Скачиваний: 2

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Страна, техничес­ кие условия или фирма

Франция, Лорен-Эско

ФРГ,

Рейнхаузен

Продолокение табл. 18

Диаметр (для круглой про­ волоки) или большая и малая оси

( д л я оваль­ ной), мм

5; 6; 7; 8

6

7;. 8; 9; 9,7

5,2; 6

 

 

 

 

 

Механические свойства

 

Катанка

 

 

Са

Ьш

 

 

 

технический

о в ,

Ми/м а

см

о

 

1

п

п р е д е л

 

(кГ/мм2 )

О

о"

 

ползучести

 

 

 

 

 

 

Ь

ь

 

 

 

Мн,'ма (кГ/мм-)

 

 

 

 

%

 

 

 

 

 

1460

(146)

88

4,3

5

Круглая

1600

(160)

91

78

6

 

4

1100

(110)

гладкая

 

 

 

 

 

 

 

 

 

То же

1500

(150)

90

80

4

1000

(100)

Круглая

1600

(160)

91

78

4

1100

(ПО)

периодическая

 

 

 

 

 

 

 

 

 

8

1500

(150)

90

80

4

1000

(100)

10; 12

1400

(140)

89

82

3

950

(95)

16

Периодическая

1400

(140)

89

82

 

«Дивидаг»

 

 

 

 

 

 

 

 

 

8X3

Овальная

1600

(160)

91

78

3

1100

(ПО)

9X4,2

периодическая

 

 

 

 

 

 

 

 

 

11X4,5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

00<3

.80/1000 рел

о

 

 

2

ч

 

\

 

О Р.

 

о/

3,8 5

5


технологии применяют чистые шихтовые материалы (жидкий чугун из особо чистых руд) н раскисление без использования алюминия. Жидкую сталь обрабатывают в ковше обессеривающей шлакообразующей смесью и продувают аргоном [23]. Однако использование такого процесса целесообразно для производства лишь наибо­ лее ответственных и дорогих металлических изделий, выпускаемых в сравнительно небольших количествах.

Эффективным и сравнительно недорогим способом повышения качества металла массового назначения, выплавляемого в мартеновских печах, является рафини­ рование стали в ковше жидкими синтетическими шлака­ ми [24, 25].

Работами ЦНИИЧМ и Украинского научно-исследо­ вательского института металлов (УкрНИИМ) доказано преимущество свойств проволоки, полученной из марте­ новской стали, раскисленной кремнием и марганцем или спликокальцием вместо алюминия [16].

Согласно исследованиям автора [13], канаты, сви­ тые из проволоки, изготовленной из средней части слит­ ков мартеновской стали, обладают механическими свой­ ствами (в частности, выносливостью), лучшими, чем канаты из проволоки, изготовленной из верхней и ниж­ ней частей тех же слитков.

Чем крупнее слиток, тем больше в нем ликвация — неоднородность состава, а следовательно, и связанная с

ней

неоднородность

свойств

в

готовой проволоке. Для

проволоки

высокого

качества

целесообразно примене­

ние

слитков

массой

менее 6,5

т

[26].

Наиболее радикальным методом, при котором исклю­ чается возникновение зональной химической неоднород­ ности в слитке при крупном металлургическом произ­ водстве, является непрерывная разливка стали [25]. Высокое качество непрерывных слитков высокоуглеродис­ той стали достигается различными способами, в частно­ сти путем воздействия на процесс ее кристаллизации методами модифицирования и микролегирования [27].

Механические свойства катанки, полученной из стали непрерывной разливки, не ниже, чем катанки из обыч­ ной стали [28]. За рубежом заготовки, получаемые не­ прерывной разливкой стали, находят в сталепроволочном производстве широкое применение.

Вместо мартеновской стали все больше используют сталь, выплавленную в конвертерах с кислородным дуть-

32


ем [25, 29]. Проволока, изготовленная из высокоуглеродпстой кислородно-конвертерной стали, обладает повы­ шенными механическими и технологическими свойства­ ми [26]. Хорошая деформируемость такой стали позволяет увеличивать скорость волочения и холодной прокатки и в некоторых случаях сократить одну проме­ жуточную термическую обработку заготовки.

Весьма перспективно применение для производства высококачественной проволоки электростали, повышен­ ного качества, выплавленной из особо чистых шихтовых материалов, в частности с использованием губчатого железа. При производстве электростали за последние годы начали применять новые прогрессивные методы ра­ финирования: электрошлаковый переплав (ЭШП), ваку- умно-дуговой переплав (ВДП), комбинированный элект­

рошлаковый

и вакуумно-дуговой

переплав ( Э Ш П +

+ В Д П ) и др.

[25]. Однако влияния

этих процессов ра­

финирования стали на стандартные механические свой­ ства и циклическую выносливость высокопрочной про­ волоки не обнаружено [30].

Конкретные данные о выплавке и качестве сталей для высокопрочной проволочной арматуры и, в частности, об их реологической стойкости в технической литературе отсутствуют. Поэтому в ЦНИИЧМ выполнено несколько специальных исследований, результаты которых осве­ щены ниже.

2. КАЧЕСТВО АРМАТУРНОЙ ПРОВОЛОКИ, ИЗГОТОВЛЕННОЙ ИЗ МАРТЕНОВСКОЙ СТАЛИ, ВЫПЛАВЛЕННОЙ

ПО ОБЫЧНОЙ ТЕХНОЛОГИИ (М)

И РАФИНИРОВАННОЙ В КОВШЕ СИНТЕТИЧЕСКИМ ШЛАКОМ ( М + С Ш ) 1

Из стали У10А, выплавленной на Златоустовском ме­ таллургическом заводе указанными способами, изгото­ вили катанку диаметром 8 мм. Н а . Л С П З эту катанку протянули на высокопрочную проволоку с номинальным диаметром 3 мм [30]. Часть проволоки подвергли в ЦНИИЧМ обычному низкотемпературному отпуску без нагрузки, а часть — отпуску под нагрузкой (МТО). Ре­ лаксационная стойкость образцов арматурной проволоки

1 Исследование выполнено автором п К. С. Романовым на метал­ ле, выплавленном под руководством С. И. Собкнна, К. Д. Потемкина с участием А. И. Михайлина.

3—217

33


Т а б л и ц а 19

Механические и другие характеристики арматурной проволоки в зависимости от способов выплавки стали и обработки проволоки

 

 

 

 

X

 

Условная

а в

%,2

"0,01 x l

6( оо

маркировка

 

 

31-

 

Проволока

стали

d, мм

 

 

 

< ^ 7~

 

по

способу

 

 

о/

выплавки

 

Мн/м^кГ/мм 3 )

 

 

 

 

<ч" хх

/ 0

 

 

 

 

 

К5 ~ Крнвиз мм/300

д70/100

д"0,'1000

рел

рел

%

Холоднотянутая

из па-

М

2,99

2120

1730

1330

1,96

2,2

46

25

13

3,34

тентированной

заготовки

м+сш

 

(212)

(173)

(133)

 

 

 

 

 

 

 

диаметром 6 мм

2,97

2320

2020

1500

2,05

2,15

43

27

13

2,78

 

 

 

 

 

(232)

(202)

(150)

 

 

 

 

 

 

 

Отпущенная при 300° С в течение 240

м

м+сш

2,99

2220

2020

2,13

3,5

52

22

13

 

7,31

 

(222)

(202)

 

 

 

 

 

 

2,97

2300

2100

1610 2,15

3,1

51

25

13

5,99

 

(230)

(210)

(161)

 

 

 

 

 

 

Подвергнутая МТО

 

м

( с т М Т О = = 6 0 %

П Р И

м+сш

300° С в течение 240 с

 

2,97

2270

2100

1900

2,14

4,2

47

20

0

1,73

 

(227)

(210)

(190)

 

 

 

 

 

 

 

2,95

2330

2230

1970

2,2

4,1

54

22

0

 

1,08

 

(233)

(223)

(197)

 

 

 

 

 

 

 


из мартеновской стали У10А в случае рафинирования стали синтетическим шлаком выше, чем образцов из обычной мартеновской стали, при всех исследованиях вариантов завершающей обработки (табл. 19).

Результаты экспериментов позволяют рекомендовать для производства проволочной арматуры сталь, рафини­ рованную в ковше синтетическим шлаком.

3. ВЛИЯНИЕ РАСКИСЛЕНИЯ МАРТЕНОВСКОЙ СТАЛИ КРЕМНИЕМ И МАРГАНЦЕМ ВМЕСТО АЛЮМИНИЯ

Были изучены 1 арматурная исходная катанка диа« метром 6,5 мм из стали 75 и протянутая из нее после патеитироваиия арматурная проволока периодического профиля диаметром 3 мм (табл. 20 и 21) при раскисле­ нии металла двумя способами.

 

 

 

 

 

 

Т а б л и ц а

20

Механические свойства катанки диаметром 6,5

мм

 

Раскислитель

 

ств

 

б.оо. %

па0

 

 

Мн/м 3 (кГ/мм»)

т 2 0 0

 

 

 

 

 

 

 

 

Кремний и

марга­

900

(90)

10,0

3,3

6,0

 

нец

 

 

 

 

 

 

 

 

Алюминий

 

 

920

(92)

10,0

3,7

5,7

 

* З д е с ь и далее

индекс при

т означает расчетную

длину

I испытываемых

образцов, мм.

 

 

 

 

 

 

 

 

Исследование

проволоки

не обнаружило

разницы

в

удлинении

ползучести — оно

колебалось в пределах

от

0,02 до 0,03%.

 

 

 

 

 

 

 

Обработка

протоколов

заводских

испытаний с ис­

пользованием статистических методов показала, что по всем регламентируемым механическим свойствам арма­ турная проволока диаметром 3 мм, полученная из стали, раскисленной кремнием и марганцем, в противополож­ ность канатной проволоке [16] не отличается от анало­ гичной проволоки, изготовленной из металла, раскислен­

ного

алюминием.

По-видимому, это

объясняется

тем,

что

отрицательное

влияние

включений

алюминия в

ста-

1

Автором, А. Я.

Сартаном

(ЦНИИЧМ),

А. Г. Рабиновичем

(УкрНИИМ) и В. И. Скрипниченко

(ХСПКЗ).

 

 

3*

 

 

 

 

35