Параметр распределения Стьюдента t разности определяем

. (16)
Полученное значение параметра распределения Стьюдента, сравнивается с табличным при заданной величине надежности 0,95 и определенном числе степеней свободы m
m = n₁ + n₂ – 2. (17)

Если t_1,2 > t, значение и статистически значимо, то пачка делится на две.

Выполним расчет для интервала 0-810 м проектируемой скважины. Для значения х₁ делаем проверку

(710-690) / (840-690)= 0,13 0,412;

(710-690) / (840-710) = 0,15 0,477;

(715-690) / (840-690)= 0,17 0,531.

Полученные значения левой части выражений не превышают значений К₁, К₂, К₃, следовательно, значение х₁ не исключается из вариационного ряда. Аналогично делаем проверку для значения х_п

(840-830) / (840-690)= 0,07 0,412;

(840-830) / (840-710) = 0,08 0,477;

(840-820) / (840-690) = 0,13 0,531.

Значение х_п так же не исключается. Сделаем расчет для среднего значения и среднего квадратичного отклонения S

= 1/10 = 766 м;

S₁ = .
Для двух последующих рядов вычисление производим аналогично, результаты приведены ниже
= 462; S₂ = 28,1;

= 272; S₃ = 18,4.
При сравнении первых двух вариационных рядов получили следующее значение S

---

_1,2

S_1,2 = ;
t_1,2 = ;
m = 10+10-2=18.
При m=18, t =1,6. В нашем случае t_1,2 < t , значит, пачка не делится.

При проведении аналогичных расчетов и обработки результатов для остальных рядов, в итоге получаем три интервала условно одинаковой буримости и заносим в таблицу 22:

• 
  0 - 810 м;
  
• 
  810 - 2200 м;
  
• 
  2200- 2900 м.
  

Таблица 22 – Пачки пород с условно одинаковой буримостью на Правдинском месторождении

№ пачки	Стратиграфия свиты	Интервал глубин, м		Глинистость, %
		от (верх)	до (низ)
1	Четвертичные отложения, туртасская свита, новомихайловская свита, атлымская свита, тавдинская свита, люлинворская свита, талицкая свита	0	810	До 90
2	Уватская свита, ханты-мансийская свита, викуловская свита, алымская свита, сангопайская свита	810	2200	До100
3	Усть-балыкская свита, сортымская свита	2200	2900	5-18

---

2.8 Выбор способа бурения
Одним из ответственных этапов при проектировании технологии углубления является принятие решения об использовании того или иного способа бурения, так как в дальнейшем выбранный способ определяет многие технические решения – режимы бурения, гидравлическую программу, бурильный инструмент, тип буровой установки и, как следствие, технологию крепления скважин [11].

При бурении под направление (в интервале 0-50 м) применяется роторный способ бурения, а бурение дальнейшего интервала под кондуктор и эксплуатационную колонну осуществляется турбинным способом.

Для выполнения данного задания необходимо определить время контакта долота с забоем τ_к , млс и рассчитать частоту вращения долота n_i , об/мин для обеспечения τ_к [11]_.

Для остальных интервалов выбор способа бурения определим по частоте вращения долота n_ ,об/мин, обеспечивающей необходимое время контакта _к, млс для объемного разрушения горных пород в каждом интервале, которая рассчитывается по формуле

(18)

где R – радиус долота, см;

t_z – шаг зубьев по периферийному венцу шарошки, мм.

Интервал 0 – 50 м

n_ = 65 об/мин.
Интервал 50 – 810 м

об/мин.

Интервал 810 - 2200 м

об/мин.

Интервал 2200 - 2900 м

об/мин.
Подставив исходные значения в формулу (18) получим результаты, представленные в таблице 23.
Таблица 23– Обоснование способа бурения

Интервал	Частота вращения долота, об/мин.	Предполагаемый способ бурения в интервале
0-50	65	Роторный
50-810	450	Турбинный
810-2200	440	Турбинный
2200-2900	200	ВЗД

---

2.9 Анализ и выбор типа породоразрушающего инструмента и схемы их промывки
Выбор эффективного типа долота для бурения скважины в интервалах одинаковой буримости выполняется с помощью классификационной таблицы соответствия (КТС) типа шарошечных долот свойствам горных пород.

Выбор типа долот выполняется с учетом твердости и абразивности горных пород, слагающих разрез [12].

Затем на основе анализа промысловых данных уточняется тип долота. Методика выбора типа долот для остальных интервалов аналогична.

Исходными данными являются категории твердости Кт и абразивности Ка из таблицы 3.

Интервал 0-50 м

К_т = 0,1-1,0, К_а = 1-2.

Принимается долото 393,7 VU-KLS11TGP-R905 со стальным вооружением и комбинированным промывочным отверстием.
Интервал 50-810 м

К_т = 1,0-3,4, К_а = 1-2.

Принимается долото 295,3 V-54X-R175 с твердосплавным вооружением.

Интервал 810-2200 м

К_т=3,4-3,8, К_а=1-8.

Принимается долото 215,9 V-QCN51X-R524 с твердосплавным вооружением и комбинированной асимметричной промывкой.
Интервал 2200-2900 м

К_т=3,8-4,4 К_а=1-8.

Принимается долото 215,9 VU-KNLS54X-R816 с твердосплавным вооружением и комбинированной промывкой.
Характеристика применяемых долот и системы промывки представлены в таблице 24.
Таблица 24 - Характеристика применяемых долот и системы промывки

Интервал глубин, м		Долото	Схема промывки
от (верх)	до (низ)
0	50	393,7 VU-KLS11TGP-R905	Комбинированная
50	810	295,3 V-54X-R175	Комбинированная
810	2200	215,9 V-QCN51X-R524	Комбинированная асимметричная
2200	2900	215,9 VU-KNLS54X-R816	Комбинированная

2.10 Проектирование режима бурения
2.10.1 Расчет осевой нагрузки на долото

Осевая нагрузка на долото G, кН определяется по методике [11] из условия объемного разрушения пород на забое скважины, исходя из твердости горных пород по штампу Р

---

_ш

G = Р_ш · F_к , (19)
где Р_ш - твердость пород по штампу, МПа;

F_к - проекция площади контакта нескольких зубцов долота в момент окончания единичного силового взаимодействия с забоем или в момент интенсивного силового контакта зубцов с породой, м².

Площадь контакта F_к , м² определяется по формуле
F_к = 0,4Σℓ_iв₃, (20)
где Σℓ_i- средняя сумма длин зубьев долота по образующим от трех шарошек долота, в предположении, что три шарошки находятся в одновременном силовом контакте с забоем, м;

в₃ - ширина площадки притупления зубьев долота с условием вдавливания в породу, м.

Максимальная нагрузка на долото G_max , кН определяется по формуле
G_max = Р_ш^max · F_к, (21)
где Р_ш^max – максимальная твердость по штампу.

Динамическую составляющую осевой нагрузки на долото G_д, кН вычисляем по следующей формуле

G_д = 0,15 · G_max . (22)
Статическая составляющая осевой нагрузки на долото G_ст , кН будет равна
G_ст = 0,85 · G_max , кН. (23)
Интервал 0-50 м

G_min = 10·10⁶·0,53·10^-6 = 5,3 кН;

G_max = 50·10⁶·0,53·10⁶ = 26,5 кН;

G_ср = кН;

G_д = 0,15·26,5 = 3,9 кН;

G_ст = 0,85·26,5 = 22,5 кН.
Для остальных интервалов расчет проводится аналогично, результаты заносим в таблицу 25.
Таблица 25 – Сводные данные по расчету осевой нагрузки на долото

Интервал, м		Рш МПа	Fк, мм2	Gmax, кН	Gmin, кН	Gср, кН	Gд, кН	Gст, кН
от (верх)	до (низ)
0	50	10-50	0,53	26,5	5,3	15,9	3,9	22,5
50	810	50-300	0,34	102	17	59,5	15,3	86,7
810	2200	300-740	0,3	222	90	156	33,3	189
2200	2900	740-1230	0,2	246	148	197	36,9	209

---

Смотрите также файлы

• Тест по окружающему миру. Задание с выбором одного правильного ответа из предложенных.docx

• Больных гепатитом пациентов анализ даёт положительный.doc

• Диагностика икт компетентности педагога.pdf

• Укажите варианты ответов, в которых даны верные характеристики фрагмента текста. Запишите номера этих ответов.doc

• Укажите варианты ответов, в которых даны верные характеристики фрагмента текста. Запишите номера этих ответов.doc