Файл: Сегаль В.Ф. Динамические расчеты двигателей внутреннего сгорания.pdf

то

Рис. IV.58. Векторные диаграммы давлений на коренную шейку и ее подшипник между вторым и третьим кри­ вошипами 16-цилин­ дрового Ѵ-образного

двигателя

Рис. 1Ѵ.59. Векторные диаграммы давлений на шатунную шейку и ее подшипник Ѵ-образ­ ного 18-цилиндрового

двигателя

Рис. IV.60. Векторные диаграммы давлений на опорный диск и его подшипник W-образного 18-цилиндрового двигателя

242

Векторные диаграммы давлений на опорные диски (имеющиеся вместо коренных шеек) и их подшипники показаны на рис. IV.60, а и б. Характерным здесь оказывается то, что опорные диски на­ гружены только на незначительной части своего периметра (рис. IV.60, а). Другими словами, опорные диски вращаясь при­ жимаются к подшипнику. Для уменьшения этой нагрузки при­ меняются вращающиеся вместе с валом противовесы. Направление установки противовеса определяется построением, показанным на рис. IV.60, а.

У этого двигателя центробежная сила противовеса Спр со­ ставляет около 0,2 от наибольшей нагрузки на диск, действующей при значении а от 0 до 120°. При а от 180 до 300° противовес раз­ гружает диск практически полностью. Нагрузка на подшипники распределяется по их периметру значительно равномернее. Опре­ делим давление на шейки четырехтактного звездообразного 42-ци­ линдрового двигателя типа М-503 при к = 0,236; p jp z = 0,121; pz = 130 кгс/см2; F = 200 см2; d — 10,5 см; I — 8,5 см.

Результаты расчетов для этого двигателя показывают, что характер векторных диаграмм давлений на шейки и подшипники по сравнению с W-образным двигателем сохраняется. Только на

Узвездообразного двигателя получается рашах = 0,94; раср =

=0,615; ратш = 0,15.

Соответствующие удельные давления при Рг = pzF = 130 X X 200 = 26 000 кгс:

Можно сопоставить следующие средние относительные давления на шейки, воспринимающие нагрузку от одного, двух, трех и семи цилиндров:

Эти относительные значения можно применять для прибли­ женной оценки удельных давлений на шатунные шейки колен­ чатых валов различных двигателей, имеющих примерно следую­ щие безразмерные параметры: к = 0,25; р(-/р2 — 0,13 и А =0,15'.

16'

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Б а р а н о в Г. Г. Определение основных размеров кривошипно-шатун­ ного механизма с прицепным шатуном. — «Техника воздушного флота», 1933,

№5, с. 18—25.

2.Б р и к с Ф. А. Кинематика, динамика и уравновешивание мотылевых машин. М.—Л., ГНТИ, 1939, с. 118.

3. В а н ш е й д т В. А. Судовые двигатели внутреннего сгорания. Л., Судпромгиз, 1962, с. 423—476.

4. В а н ш е й д т В. А. Конструирование и расчеты прочности судовых дизелей. Л., «Судостроение», 1969, с. 639.

5.В и л ь с о н У . Кер. Вибрационная техника. Практическое руковод­ ство по уравновешиванию двигателей. М.—Л., Машгиз, 1963, с. 415.

6.Г а л ь б а ц - К о к и н Э. М. Некоторые особенности выбора заклини­ вания коленчатого вала и порядка работы многорядного звездообразного двига­

теля. — В сб. работ памяти Мартенса Л. К- «Двигатели внутреннего сгорания», 1965, с. 139—144.

7. Дизели. Справочник. Под ред. В. А. Ваншейдта. М.—Л., «Машинострое­

12.Л у р ь е И. А. Крутильные колебания в дизельных установках. М.—Л., Военмориздат, 1940, с. 218.

13.М а с л е н н и к о в М. М., Р а п и п о р т М . С. Авиационные поршне­ вые двигатели. М., Оборонгиз, 1951, с. 848.

15.Н е й м а н И. Ш. Динамика авиационных двигателей. М.—Л., Оборон­ гиз, 1940, с. 468.

16.О р л и н А. С., К р у г л о в М. Г. С и м а к о в Ф. Ф. и др. Двигатели внутреннего сгорания. Т. 2. М., Машгиз, 1962, с. 379.

17.П а н о в к о Я. Г., Г у б а н о в а И. И. Устойчивость и колебания уп­ ругих систем. М., «Наука», 1967, с. 415.

19.С е м е н о в М. В. Уравновешивание механизмов авиационных моторов.

Л., изд. ЛКВВИА, 1947, с. 119.

244

7.Крутящий момент на коленчатом валу однорядного дви­ гателя внутреннего сгорания. Переход от усилий первого

15.Примеры исследования уравновешенности однорядных дви­ гателей с одинаковыми и неодинаковыми углами между

246