Файл: Жуков Д.В. Основы теории и техника сушки теплоизоляционных изделий.pdf

источника тепла рассредоточение в низ камеры, продува­ ется через ковер и при помощи передаточного короба над камерой передается в верхнюю часть зоны сушки. По те­ пловой схеме работы эта камера не имеет каких-либо достоинств. В киевском варианте камеры (рис. 62) пре­ дусмотрены сетчатые ленты под ковром и над ним, что обеспечивает хорошую фактуру минераловатиых плит.

Р и с . 61. Т е п л о в а я с и с т е м а р а б о т ы к а м е р ы М и н с к о г о з а в о д а

но при помощи трубопроводов, подающих теплоноситель по обеим сторонам камеры. Особым здесь является так­ же решение по безтопочному подогреву теплоносителя, циркулирующего в камере, газовыми горелками, установ­ ленными непосредственно в трубопроводе, подающем теплоноситель в камеру.

В табл. 14 приводятся основные показатели работы камер ряда заводов по данным институтов ВНИИСТРОМ и Теплопроект. На всех этих заводах выпуска­ ют полужесткие плиты объемным весом 90—110/са/л*3, толщиной 60—70 мм на синтетическом связующем (феиолоспирты), введенном методом распыливаиия. Данные

112

Продолясение табл. 14

таблицы показывают, что основные недостатки в тепло­ вой схеме работы камер не устранены: неорганизованный ввод теплоносителя от централизованной топки, отсутст­ вие эффективной рециркуляции теплоносителя в отдель­ ных рабочих зонах обусловливают низкие расчетные ско­ рости движения теплоносителя через минераловатный ко­ вер (0,1—0,3 м/сек), повышенные расходы топлива и зна-

Р и с . 62. Р а з р е з к а м е р ы с п р и в о д н ы м и р о л и к а м и и с е т ч а ­

т ы м и к о н в е й е р а м и

чительную продолжительность тепловой обработки; в то же время наблюдаются недопустимые колебания в сте­ пени отверждения связующего.

В камере Мосасботермокомбината (рис. 63) обратные ветви конвейеров вынесены из рабочего пространства наружу. Такое конструктивное решение обеспечило удоб­ ство осмотра конвейеров, очистки и их ремонта и, кроме того, представило возможность смонтировать посредине длины камеры достаточно герметичные перегородки, раз­ деляющие рабочее пространство камеры на две зоны,

115

И осуществить передачу теплоносителя из зоны поликоидеисации в зону сушки. Благодаря такой схеме работы, скорость теплоносителя в камере увеличилась в два раза при переменном (по направлению) его движении через минераловатный ковер. В результате камера имеет более высокие показатели работы. Однако теплоноситель, пе­ редаваемый из одной зоны в другую, имеет пониженную температуру, что вместе с его сосредоточенной подачей

не обеспечивает интенсивной тепловой обработки миисраловатного ковра. Этот недостаток виден из термо­ грамм, приведенных на рис. 64. В течение первых 5 мин скорость нагрева ковра незначительна и его темпера­ тура не превышает 80° С. Для устранения этого недостат­ ка в дальнейшем в камере была осуществлена подача свежего теплоносителя и в зону сушки.

Примером, иллюстрирующим более рациональное ре­ шение конструкции камеры для тепловой обработки ми­ нераловатных изделий, является опыт, проведенный на белоцерковском комбинате «Стройиндустрия» и Виль­ нюсском комбинате силикатных изделий. Метод раздува расплава на этих заводах центробежно-дутьевой. Вид связующего в изделиях — фенолоспирты.

На Белоцерковском комбинате при переоборудовании стандартной камеры 6645-02М длиной 18 м были произ­ ведены следующие конструктивные изменения. Изменен шаг тяговых цепей конвейеров со 160 до 200 мм и заме­ нены подшипники качения роликов цепи на подшипники скольжения с чугунными втулками. Обратные ветви кон­

116

вейеров вынесейы из рабочего пространства камеры, бла­ годаря чему представилась возможность установить внутри камеры герметичные перегородки и организовать трехзонный процесс с изменением направления движения теплоносителя по зонам. Осуществлена многократная циркуляция теплоносителя в зонах при помощицентро­ бежного вентилятора низкого давления Ц4-70 № 10 про­ изводительностью 24 000 ма/н. Общее гидравлическое со-

Р н с . 64. Т е р м о г р а м м ы н а г р е в а м и н е р а л о в а т н о г о к о в р а в к а ­ м е р е М о с а с б о т е р м о к о м б и н а т а

J, 2, 3 — тем пература верха, середины и низа ковра

противление циркуляционного контура в зоне не превышает 80 мм вод. ст. Для предотвращения выбивания га­ зов из камеры на дходе ковра в камеру размещена форкамера, соединенная газопроводом с вентилятором, выбрасывающим газы в атмосферу. На выходе ковра из камеры установлен зонт, подключенный к системе венти­ ляции ножей продольной и поперечной резки. Схема ка­ меры приведена на рис. 65. Работа камеры после рекон­ струкции характеризуется следующими . показателями.

117

В предложениях комбината указывается на необхо­ димость увеличения степени перфорации конвейеров до

50%,

3

Р и с . 65 . Т е п л о в а я с х е м а р а б о т ы к а м е р ы Б е л о ц е р к о в с к о г о и В и л ь н ю с с к о г о к о м б и н а т о в т е п л о и з о л я ц и о н н ы х и з д е л и и

/ — ленты конвейера; 2 — перегородки; 3 — отопительно-вентиляционные агрегаты ; 4 — вы тяж ной вентилятор

Анализируя результаты реконструкции камер на ком­ бинате, можно сделать следующие выводы. Проведенная реконструкция является первым опытом переоборудова­ ния стандартных камер Ижевского завода на схему с позонной подачей теплоносителя. Опыт показал достаточ­ ную эффективность такой конструкции камер.

При тепловой обработке полужестких плит толщиной 60 мм и объемным весом до 130 кг/м3 гидравлическое со­ противление ковра не превышает 6 мм вод. ст. При этих условиях, согласно данным, приведенным на рис. 66, продолжительность нагрева ковра до 160° С равна 6 мин.

118