Файл: Газиев Э.Г. Механика скальных пород в строительстве.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 24.06.2024
Просмотров: 87
Скачиваний: 0
На |
рис. 17 представлены |
результаты |
испытания на |
|||||||||||
сдвиг |
одной и той же |
скальной |
породы |
для образцов |
||||||||||
разного размера. Как видно |
из |
приведенного |
графика, |
|||||||||||
точки, |
соответствующие величинам |
|
максимального |
на |
||||||||||
пряжения тП р, отличаются большим |
|
разбросом, а точки, |
||||||||||||
Г, кг |
с/см1 |
|
|
соответствующие |
значени |
|||||||||
|
|
ям остаточной |
прочности, |
|||||||||||
20 |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
характеризующей |
|
угол |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
трения |
по контакту, |
рас |
|||||||
|
|
|
|
|
полагаются |
весьма |
ком |
|||||||
|
|
|
|
|
пактно. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Рассматривая |
сдвиг |
|||||||
|
|
|
|
|
скального |
массива |
по |
|||||||
|
|
|
|
|
уже имеющейся |
трещине, |
||||||||
|
|
|
|
|
следует |
различать |
два |
|||||||
|
|
|
|
|
возможных |
случая: |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
1) |
|
по трещине с |
не |
|||||
|
|
|
|
|
ровными |
поверхностями |
||||||||
|
|
|
|
|
еще не происходило |
сме |
||||||||
|
|
|
|
|
щения |
|
массива |
|
(напри |
|||||
|
|
|
|
|
мер, |
температурная |
тре |
|||||||
|
|
|
|
|
щина, |
трещина |
напласто |
|||||||
|
|
|
|
|
вания, трещина |
бортового |
||||||||
|
|
S |
6,кгс/смг |
|
отпора |
и т. п.); |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
2) |
по трещине |
сколь |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Рис. 17. Прочность на сдвиг |
жения |
|
в прошлом проис |
|||||||||||
известняка |
с глинистой |
про |
ходили |
подвижки, в ре |
||||||||||
|
|
слойкой |
|
зультате которых |
сглаже |
|||||||||
|
|
|
|
|
ны |
первоначальные |
не |
|||||||
300 мм; 2 — Тп р для |
образцов |
диа |
ровности контакта. |
|
||||||||||
метром 300 мм; 3 —Т0 |
для образцов |
|
В |
|
первом |
случае для |
||||||||
диаметром |
80 мм; 4—Тпр для об |
|
|
|||||||||||
разцов |
диаметром 80 мм |
образования |
поверхности |
|||||||||||
|
|
|
|
|
скольжения должен прои |
|||||||||
|
|
|
|
|
зойти скол |
всех |
|
неровно |
стей (бугорков), обеспечивающих зацепление на контак те. Принципиальной разницы в поведении при сдвиге мас сива с такой трещиной и описанного выше монолитного скального массива нет.
Однако иногда считают, что наличие трещины, а следовательно, сплошного, хотя и неровного, контакта должно внести существенное изменение в характер сме щения верхней части скального массива относительно нижней,
Действительно, при весьма небольших величинах нор мальных напряжений на контакте в поведении таких блоков под сдвигающей нагрузкой могут наблюдаться аномалии, что может привести к значительным ошибкам в определении сдвиговых характеристик.
При наличии слабого заполнителя в виде дресвы или глинистого материала в промежутках между имею щимися жесткими контактами неровностей (бугорков) трещины нельзя исходить из среднеарифметической ве
личины прочности, вычисленной |
для скальной породы |
|||
и материала заполнителя, так как фактическая |
прочность |
|||
в значительной степени |
(если не |
полностью) |
будет оп |
|
ределяться |
прочностью |
жестких |
контактов, |
поскольку |
вследствие |
податливости |
мягкого |
заполнителя |
сдвигаю |
щие усилия полностью концентрируются на жестких контактах. После срыва неровностей (бугорков) и на чавшегося скольжения влияние характеристик мягкого заполнителя становится более ощутимым и сопротив ляемость сдвигу по контакту в значительной степени начинает определяться внутренним углом трения запол нителя. Конечно, к каждой конкретной трещине необхо
дим индивидуальный подход в зависимости |
от величи |
ны ее раскрытия, формы, протяженности и |
характера |
заполнителя. При значительной протяженности трещины обычно после небольшого относительного смещения ее бортов образуются новые жесткие контакты, и сопроти вление сдвигу резко возрастает.
Во втором, подлежащем рассмотрению, случае иногда справедливо принятие так называемой «пессимисти ческой гипотезы о нулевом сцеплении» [31], и характе ристика прочности определяется лишь величиной оста точной прочности То, что графически может быть пред
ставлено прямой, |
исходящей |
|
из начала |
координат |
|||||
т—а под углом ф к |
оси |
er |
(см. рис. 15), т.е. в этом слу |
||||||
чае прочность контакта |
на |
сдвиг |
определяется |
исклю |
|||||
чительно углом трения материала по контакту. |
|
||||||||
Экспериментальные |
методы |
определения |
прочности |
||||||
на сдвиг. Определение |
прочности |
скальной |
породы на |
||||||
сдвиг проводят как |
в лабораторных, |
так |
и |
в |
полевых |
||||
условиях. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В лабораторных |
условиях |
прочность |
скального ма |
||||||
териала на сдвиг обычно определяют |
по схеме |
«прямо- |
го сдвига». Для осуществления этого испытания созда но много различных установок. Так, во ВНИИГ
89
им. Б. Е. Веденеева в Ленинграде создан большой сдыіговой стенд, который позволяет производить испытания скальных образцов диаметром порядка 80—100 см [6].
Однако, даже несмотря на столь значительные раз меры образцов, получаемые результаты не являются до статочно характерными для скального массива. В связи с этим основным методом испытания следует признать метод полевых исследований.
Полевые испытания скалы |
на сдвиг |
проводят обыч |
но в специальных подземных |
галереях |
или штольнях, |
проходку которых следует осуществлять без примене ния взрывчатки. В центре этих штолен оставляют столбы из подлежащей изучению породы, которые затем отре зают от кровли, получая, таким образом, скальные це лики, освобожденные от контакта с окружающей поро дой по бокам и сверху и сохраняющие контакт лишь по основанию. При выполнении операций по «освобожде нию» целика от окружающей породы необходимо стре
миться к предохранению области |
сдвига от разгрузки |
и разуплотнения. |
|
Для возможности приложения к целику вертикаль |
|
ной и горизонтальной нагрузок и |
их распределения по |
всей площади контакта его одевают в железобетонную
рубашку. Нормальную (обычно |
вертикальную) |
нагруз |
|||||
ку прикладывают |
с помощью |
гидравлических |
домкра |
||||
тов, |
стальных строганых |
плит |
и катков |
между ними |
|||
для |
обеспечения |
возможности |
касательного смещения |
||||
целика. |
|
|
|
|
|
|
|
Сдвигающую |
нагрузку |
также прикладывают с |
по |
||||
мощью гидравлических |
домкратов, как |
правило, |
под |
некоторым углом к поверхности сдвига для ликвидации момента сдвигающей силы относительно центра тяжести сечения плоскости сдвига (рис. 18).
Как показывают исследования, рассматриваемая схе ма испытания целика (штампа) не всегда позволяет оп ределить прочность скального материала на сдвиг, давая обычно существенно искаженные и заниженные резуль таты. Вероятно, указанная схема загружения может быть успешно использована лишь при определении прочности на сдвиг по ослабленному контакту или прослою в осно вании штампа.
Испытания проводят для целиков, не содержащих выдержанной трещины, и для целиков, содержащих ис следуемую трещину или прослойку. С увеличением раз^
30
грузку прикладывали ступенями с выдерживанием на каждой ступени более 2 ч до полной стабилизации де формаций. Общая продолжительность испытания сос тавила примерно 30 ч [6].
В 1964—1966 гг. при исследовании скального основа ния под бетонную плотину Красноярской ГЭС был осуществлен сдвиг двух целиков [32]. Эти целики раз мером 8X12X7 м были тщательно вырублены в наибо лее слабых трещиноватых гранитах вблизи низовой гра
ни плотины, причем верхняя часть целиков |
на высоту |
6 м была одета в железобетонную рубашку. |
Вертикаль |
ная нагрузка, составлявшая |
7 тыс. т, была создана на- |
|
гружением целиков массивными бетонными |
блоками, |
|
а горизонтальная нагрузка |
порядка 11 тыс. |
т создава |
лась плоскими домкратами, упиравшимися в низовую
грань частично |
возведенной |
к |
тому времени |
плотины. |
||||
Аналогичные |
испытания |
были |
проведены |
на строи |
||||
тельстве |
гидроузла Жюпия |
на |
р. Парана |
в |
Бразилии, |
|||
где размеры скального целика |
составляли |
5,5Х5,5Х |
||||||
Х4,6л< [29]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
В Японии был осуществлен сдвиг скального целика |
||||||||
объемом |
около |
30 м3 |
[48]. |
|
|
|
|
|
Для |
определения |
прочности |
на |
сдвиг |
по |
заполнен |
ной глинистым материалом трещине в основании ароч ной плотины Вуглан по Франции было осуществлено испытание в подземной выработке скального целика раз
мером в плане 2,2X2 м, расположенного |
непосредствен |
но на указанной глинистой прослойке. Целик был одет |
|
в железобетонную рубашку, к которой |
прикладывались |
нормальная и сдвигающая нагрузки при помощи двух |
групп плоских домкратов Фрессине. Для ликвидации тре ния между домкратами, создававшими нормальную нагрузку, и железобетонной рубашкой целика были ис пользованы две неопреновые пластинки, чередующиеся с тефлоновыми пленками. Испытание проводилось при трех последовательных нормальных нагрузках 10, 20 и 30 кгс/см2. Скорость сдвига была ограничена величиной 0,04 мм/ч [31].
В заключение следует отметить, что при использова нии для определения прочности на сдвиг распространен ного испытания по схеме прямого сдвига разрушение породы в зоне сдвига начинается, как правило, у верхо вой грани целика или штампа, где концентрация сжима ющих напряжений, необходимых для осуществления
32