Файл: Цейтлин Ю.А. Установки для кондиционирования воздуха в шахтах [Текст] 1974. - 166 с.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 26.06.2024
Просмотров: 65
Скачиваний: 1
Обычно в качестве холодоносителей используются рассолы
'(растворы NaCl |
или СаСІг |
в воде) |
или вода |
в установках |
с *„>0° С. |
|
|
|
|
Температура |
замерзания |
рассолов |
зависит от |
концентрации |
■соли в растворе. Эта зависимость характеризуется наличием минимума, соответствующего так называемой эвтектической точке. Повышение концентрации сверх эвтектической не имеет ■смысла из-за повышения температуры замерзания. Массо вая концентрация, соответствующая минимальной температуре
замерзания раствора хлористого натрия | а=0,231 |
(/3= —21,2°С), |
|
.хлористого кальция £э = 0,303 (4 = —55° С). |
свойства воды |
|
и |
В приложениях IV и V приведены основные |
|
раствора хлористого кальция, наиболее часто |
используемых |
|
в |
качестве холодоносителей, при различных |
температурах. |
3. Усовершенствование основного цикла для повышения эффективности работы ПКХУ
В некоторых случаях заметное повышение эффективности ра боты ПКХУ дает применение переохлаждения конденсата перед регулирующим вентилем и перегрева пара перед компрессором.
Схема ПКХУ показана на рис. 6, а, а |
рабочий процесс ее на |
рис. 6, б. Применение дополнительного |
теплообменника-регене |
ратора П позволяет снизить влияние потерь при дросселирова нии на холодопроизводительность установки. Однако к энерге тическому выигрышу такая схема приводит не всегда, а лишь в тех случаях, когда хладагент наряду с невысокой скрытой теплотой парообразования имеет значительную теплоемкость' (например, фреон-12).
Для установки с регенерацией тепла удельная холодопроиз
водительность |
|
|
|
|
(41) |
Я’х = |
г'і — І'ь= r\ — {ь = Ях + Аг'гг |
||||
Удельная тепловая нагрузка конденсатора |
(42) |
||||
|
|
а' — Г — U |
|||
|
|
Ѵк |
а |
L |
|
и удельная работа компрессора |
|
|
(43) |
||
Ѵ = Я’к ~ Я Х= |
І'а - |
h — |
І\ + ib = І а’ - h- |
||
Холодильный коэффициент цикла |
|
||||
_ |
‘К _ |
QX + |
Atn |
l \ — ‘b |
(44) |
|
|
|
|
|
Таким образом, если холодопроизводительность установки при использовании переохладителя конденсата увеличивается всегда, то холодильный коэффициент в зависимости от свойств
25
хладагента может и увеличиваться, и уменьшаться. Так, напри мер, при работе ПКХУ с ^,= + 5 °С и fK=+35°C и использова нии регенеративного теплообмена переохлаждение конденсата иа 10° С приводит у фреоновой установки (Ф-12) к повышению' удельной холодопроизводнтелыюсти на 13% и холодильного1 коэффициента на 9%, у аммиачной установки удельная холодопроизводительность повышается иа 9%, но холодильный коэф фициент снижается на 7%.
Рис. 6. Установка с регенерацией тепла:
а— схема; б — рабочий процесс
Вкрупных холодильных установках для сжатия паров хлад агента используются центробежные компрессорные машины. Степень повышения давления в одной ступени турбокомпрессора обычно не превышает 1,5—2, поэтому даже при сравнительно высоких температурах охлаждаемой среды в установках для кондиционирования воздуха приходится использовать много ступенчатые компрессоры. В этих условиях для повышения эффективности работы установки предусматривается ступенча тое дросселирование с отбором пара, образовавшегося после вентиля низкого давления. Схема и рабочий процесс установки показаны иа рис. 7. Жидкий хладагент из конденсатора дроссе
лируется в регулирующем вентиле высокого давления |
РВВ |
|
(рис. 7, а) до промежуточного давления рх (рис. 7,6), |
после |
|
чего поступает в отделитель жидкости ОЖ |
(см. рис. 7, а). |
В от |
делителе жидкости происходит разделение |
жидкой и паровой |
фаз хладагента, причем пар, состояние которого определяется точкой 5, поступает ко второй секции рабочих колес турбоком прессора, а кипящая жидкость (точка 3 на рис. 7, б) дроссели
26
руется в регулирующем вентиле низкого давления РВН и на правляется в испаритель. Состояние пара хладагента на входе во вторую секцию турбокомпрессора (точка 6) определяется па раметрами и массами смешивающихся перегретого пара, сжато го в первой секции турбокомпрессора, и сухого пара, поступаю щего из отделителя жидкости:
Мп.п1*+ Мс.п'» |
М(1~ * ^ 4+ М" - = 0 - *7 |
) к + Х7І6, (45) |
|
AI |
|||
|
|
где Мп.„ и Мс.п — соответственно массовые расходы перегретого пара, поступающего из первой секции, и сухого пара, засасываемого из отделителя жидкости;
Рис. 7. Турбокомпрессорная установка:
а — схема: б — рабочий процесс.
М =М п.п+Л4с.п — массовая производительность второй |
секции |
рабочих колес турбокомпрессора: |
дроссе |
х7— степень сухости влажного пара после |
|
лирования в РВВ. |
|
Благодаря снижению температуры пара, засасываемого вто рой секцией, за счет добавки более холодного сухого пара из отделителя жидкости уменьшается удельная работа второй сек
ции на величину, |
определяемую |
площадью 6—4—а—а' |
|
(см. рис. 7, б ) . |
|
|
|
Холодильная мощность установки при таком цикле |
|
||
<2х = ( б — Q |
( М — Мс.п) = (t'i — і'ь) М (1 — х 7). |
(46) |
|
Теоретическая мощность на валу компрессора |
|
||
N K= (іа - о м + (І4 - Q M i 1 - X,). . |
(47) |
27
Холодильный коэффициент цикла
е = Q* _ |
(48> |
N K |
(<д — гft) + (t ,i — *i) (1 — * 7) |
Для рассматриваемого цикла мощность на валу компрессора меньше, а удельная холодопроизводительность больше, чем в основном.
П р и м е р 3. Определить основные показатели цикла фреоновой (Ф-12) турбокомпрессорноіі холодильной установки с двухступенчатым дросселиро ванием, если необходимая холодильная мощность составляет 1000 квт; темпе
ратура |
испарения — 10°С; |
температура конденсации |
і -35°С. |
И з |
испарителя |
||||||||||||||
в |
компрессор |
поступает |
сухой |
насыщенный пар, давление фреона после |
|||||||||||||||
первой секции компрессора 4,5 бар. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
пии |
По і — lg/5-дпаграмме фреона |
12 (см. приложение II) определяем энталь |
|||||||||||||||||
хладагента |
в характерных |
|
точках |
цикла |
(см. |
рис. |
|
7,б)\ |
(2= Ц = |
||||||||||
=453 |
кдж/кг; |
і3= ф =430 кдж/кг; |
/,=570 |
кдж/кг; |
і5== 579 |
кдж/кг; |
k — |
||||||||||||
= 583 кдж/кг. Степень |
сухости пара после РВВ, |
определяемая |
по |
той |
же |
||||||||||||||
диаграмме jc7=0,16. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Удельная холодопроизводнтелыюсть цикла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
qx = |
(1 — i'b = |
570 — 430 = 140 кдж/кг. |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Расход фреона-12 через испаритель и первую секцию компрессора |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
Мп п = М (1 — х7) = |
(X |
= |
1000 |
|
7,15 кг/сек. |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
— - |
— = |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
оч |
|
140 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расход фреона-12 через конденсатор и вторую секцию компрессора |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
М = |
М„ |
|
7,15 |
:8,52 |
г/сек. |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
1 — л:, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
1 — 0,16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Энтальпия пара, поступающего во вторую |
секцию |
компрессора, |
по |
(45) |
||||||||||||||
|
|
Ц = (1 — 0,16) 583 + 579 ■0,16 = 582,5 |
кдж/кг. |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Из точки 6 (см. рис. 7, б) с |
параметрами |
р.t= 4,5 |
бар и |
і6= 582,5 |
кдж/кг |
|||||||||||||
проводим изоэнтропу |
до |
пересечения |
с |
изобарой |
рн= 8,46 |
бар=8,63 |
ат и |
||||||||||||
определяем конечную |
энтальпию |
пара |
в |
компрессоре |
іа =593 |
кдж/кг. Тогда |
|||||||||||||
теоретическая мощность на валу компрессора, по (47), |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
ІѴК= (593 — 582,5) 8,52 + |
(583 — 570) 8,52 - 0,84 = 182,5 |
квт. |
|
|
|||||||||||||
|
Холодильный коэффициент цикла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
S |
Qx |
1000 |
5,5. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Nк |
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
182,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При работе такой же установки по основному циклу (см. рис. 4, б) удельная холодопроизводнтелыюсть составила бы 116 кдж/кг, необходимый расход фреона-12 в контуре 8,63 кг/сек. Мощность на валу компрессора со ставила 216 квт, а холодильный коэффициент 4,63.
4.Особенности работы компрессоров ПКХУ
Вхолодильных установках, используемых при кондициони ровании воздуха в шахтах, применяются поршневые компрессоры
итурбокомпрессоры. Тип компрессора определяется в основном
28
его ооъемиои производительностью,, которая в конкретных усло виях зависит от холодильной мощности установки и физических свойств принятого хладагента.
Компрессоры, используемые в Ш<ХУ, условно разделяются
по |
холодильной |
и |
потребляемой |
мощностям |
на |
малые |
|||||||||
(Qx< 20 |
квт, |
7Ve< 10 |
квт), |
средние |
(Qx = 20-y-90 |
квт, |
Уе=10ч- |
||||||||
-М0 квт) и крупные |
(Qx>90 квт, Ne> 40 квт). Обычно поршне |
||||||||||||||
вые |
|
машины |
используются |
|
|
|
|
|
|
||||||
при |
|
холодильной |
|
мощности |
|
|
|
|
|
|
|||||
агрегата до 700 квт, а при хо |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
лодильной |
мощности |
свыше |
|
|
|
|
|
|
|||||||
700 |
квт, |
как |
правило, |
приме |
|
|
|
|
|
|
|||||
няются |
турбокомпрессоры. |
|
|
|
|
|
|
||||||||
Иногда |
|
турбокомпрессоры |
|
|
|
|
|
|
|||||||
применяются |
и при |
меньших |
|
|
|
|
|
|
|||||||
холодильных |
|
|
мощностях |
|
|
|
|
|
|
||||||
(Qx^200 |
квт). |
|
для |
конди |
|
|
|
|
|
|
|||||
В |
установках |
|
|
|
|
|
|
||||||||
ционирования |
воздуха |
при |
|
|
|
|
|
|
|||||||
меняют |
только |
|
одноступен |
|
|
|
|
|
|
||||||
чатые |
поршневые |
компрессо |
|
|
|
|
|
|
|||||||
ры. |
|
Процессы, |
происходящие |
Рис. |
8. |
Индикаторная |
диаграмма |
||||||||
в цилиндре компрессора, |
по |
|
поршневого компрессора |
||||||||||||
казаны |
на индикаторной диа |
состоит |
из |
четырех |
харак- |
||||||||||
грамме |
(рис. 8). |
Диаграмма |
|||||||||||||
терных |
участков |
|
фаз: |
фазы |
всасывания |
пара |
(линия |
||||||||
4—J), сжатия (линия 1—2), выталкивания (2—3) и расши |
|||||||||||||||
рения пара из вредного пространства |
(3—4). Вредное простран |
ство представляет собой объем, заключенный между поршнем компрессора, находящимся в крайнем положении (конец фазы выталкивания), и крышкой цилиндра. Работа компрессора ха рактеризуется производительностью, мощностью на валу и пол ным к. п. д.
Объемной производительностью ■ компрессора называют объем пара, фактически подаваемого в единицу времени в на гнетательный трубопровод, приведенный к условиям всасыва ния в компрессор. Массовой производительностью компрессора называют массу пара, фактически подаваемого в нагнетатель ный трубопровод в единицу времени. Зависимость объемной и массовой производительности имеет следующий вид:
|
ѵк =--м |
(49 |
где |
щ — удельный объем пара перед компрессором, |
м3/кг. ' |
|
Объемная производительность компрессора может быть рас |
|
считана по выражению |
|
|
|
Ѵк = ЛДДАУп = МЛі, |
(50> |
где |
Ло — объемный коэффициент компрессора; |
|
29-