Файл: Постников В.И. Исследование и контроль износа машин методом поверхностной активации.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 27.06.2024
Просмотров: 86
Скачиваний: 0
приборы типов ПСТ-100, ГШ-12, ПП-15, ПП-9 и др. Предпочте ние следует отдавать приборам с лучшими временными харак теристиками. При работе со сцинтилляционными датчиками важ ное значение имеет стабилизированный высоковольтный блок питания. Отметим, что высоковольтные блоки, предназначенные
для работы с газоразрядными счетчиками, имеют |
недостаточ |
ную мощность для работы со сцинтилляционными |
датчиками. |
Поэтому следует использовать приборы, специально предназна ченные для работы со сцинтилляционными датчиками. В част ности, по мощности вполне пригодны высоковольтные стабили
зированные выпрямители |
типа «Орех», ВСВ-2, ВС-9, ВС-22,. |
ПВ-2. Однако стабильность |
этих устройств весьма различна.. |
При измерениях износа в цеховых условиях наиболее целесо образно применять высоковольтный стабилизированный выпря митель типа ВС-22, для которого мгновенная нестабильность, напряжения после 1 ч прогрева при изменении напряжения в сети на ± 1 0 % — не более 0,02%.
Другие типы высоковольтных стабилизированных выпрями телей следует применять в сочетании с феррорезонансиыми стабилизаторами напряжения сети, например типов С-0,9, С-0,5.
Регистрирующее устройство предназначено для автоматиза ции процесса контроля посредством документирования инфор мации без участия оператора. Это позволит обеспечить непре рывный круглосуточный контроль за изнашиванием объекта исследования без участия оператора, что приводит к макси мальному коэффициенту использования фонда времени, пло щадей и оборудования испытательных станций и эксперимен тальных цехов, в 1,5—2 раза увеличивает объем статистической информации в процессе испытаний. Из известных устройств в качестве регистраторов можно использовать цифропечатающие машинки, шлейфовые осциллографы, устройства для записи на магнитную ленту, самопишущие потенциометры. .
Наиболее приемлемым регистрирующим устройством для автоматизации процесса контроля износа являются цифропеча тающие системы. Однако при существующей дефицитности этих систем, увеличении в 2—3 раза стоимости измерительной аппа ратуры и т. п. создалась ситуация, когда регистратор вообще отсутствует в схеме, информацию считывает оператор дискретно по декатронам пересчетного прибора и вручную заносит в журнал. Такая система в некоторых случаях вполне приемлема, но существенно снижается эффективность применения метода поверхностной активации. Поэтому был выполнен изложенный ниже комплекс исследований по созданию принципиально' нового регистратора для использования в радиоизотопиых
'устройствах для регистрации износа.
Внастоящее время для физических исследований промыш ленность выпускает устройство, называемое счетной стойкой дифрактометра ССД, включающее все необходимые элементы
94
рассмотренной структурной схемы для работы со сцинтилля-- ционным датчиком. Устройство представляет собой стационар-- ную установку, размещенную в двух стойках высотой 1,5 и •' 1,8 м. Имеется цифропечатающая машина. Устройство доста точно полно отвечает требованиям к измерительным комплек сам со сцинтилляционными датчиками. Его недостатки: слож ность, необходимость квалифицированного обслуживания, ста ционарное исполнение, большие габариты, высокая стоимость. Вследствие этого установку целесообразно использовать в спе
циализированных лабораториях |
и |
испытательных станциях. |
В условиях организации работ |
в |
цехах машиностроительных, |
заводов предпочтительнее комплект приборов, описанный выше. 3. Повышение стабильности и чувствительности приборов
При выборе режимов использования радиометрической аппа ратуры необходимо учитывать целый ряд факторов, к которым, прежде всего относится группа факторов, обусловленная посто ронним воздействием на датчик и аппаратуру. При проведении исследований прежде всего необходимо устранить или умень шить влияние внешних дестабилизирующих факторов, таких,, как влажность, вибрация, электромагнитные поля и т. п. Неста бильность от воздействия этих факторов нельзя устранить методическими средствами. Большинство внутренних факторов можно минимизировать за счет рационального выбора элемен-'4 тов схемы и режимов эксплуатации. Из группы физических факторов исключительно важное значение при выборе аппара
туры и режимов ее использования имеет естественный |
распад. |
|
Значимость этого фактора |
определяет выбор варианта |
датчика |
и схемы измерительной аппаратуры. Технологические |
факторы |
|
практически не оказывают |
влияние на выбор аппаратуры и ре |
|
жимов ее использования. |
|
|
• При измерении ^-излучения смеси радиоактивных изотопов,, где преобладает один радиоактивный изотоп, а примеси при сутствуют в пренебрежимо малых количествах, влияние периода полураспада на точность контроля практически определяется точностью табличного значения периода полураспада Tip.
Если в смеси присутствуют примеси в значимых количе ствах, при учете естественного распада мы сталкиваемся с определенными трудностями. В этом случае с течением временидействительная интегральная тарировочная функция изменя ется, приближаясь к кривой распределения наиболее долгоживующего компонента смеси.
При использовании исходного тарировочного графика и при продолжительности эксперимента до 3 месяцев погрешность при определении линейного износа, например, для низколегиро ванных сталей и чугунов, активированных дейтронами, составит 2—3%. Наиболее точные измерения в этом случае можно осу-
95-
ществлять при использовании сцинтилляционных датчиков. Так, например, спектр у-излучения о т радиоизотопной смеси, полу ченной в стальном образце при активации дейтронами, имеет два характерных фотопика, соответствующие энергии у-квантов 0,78 Мэв (имеется при распаде Со 5 6 и Мп5 4 ) и энергии 1,24 Мэв (имеется только у Со5 6 ). Таким образом, выделяя порогом или двумя порогами пик, соответствующий энергии 1,24 Мэв, мы получаем возможность проводить измерения только по одному изотопу и исключить погрешности.
Важную роль играет повышение стабильности радиоизотоп ных приборов, что можно осуществить следующими способами: а) использовать при эксплуатации аппаратуры соответствую щую настройку и выбор режима измерения, а также рациональ но выбирать элементы измерительного комплекса; б) использо вать при проектировании приборов соответствующее построение схемы и выполнение конструкции прибора.
Поскольку при измерении износа рассмотренная выше струк турная схема укомплектовывается в основном серийными при борами, первая группа методов представляет при решении практических задач по исследованию износа наибольший инте рес. В частности, интересны рациональный выбор рабочего режима питания датчиков, рациональный выбор режима дис криминации, улучшение отношения сигнал — шум, рациональ ный выбор элементов схемы.
Рациональный режим питания датчика можно выбрать H L основе счетной характеристики в координатах «скорость сче та — напряжение, подаваемое на датчик». Для датчиков на основе газоразрядных счетчиков эта характеристика имеет хорошо выраженное плато — участок с малым наклоном. Про тяженность плато (150—200 в) и наклон плато (1—0,75%-в) являются важнейшими характеристиками счетчика.
При рабочем напряжении, соответствующем середине плато, при нестабильности подаваемого высокого напряжения порядка ±0,5% погрешность скорости счета не превышает 2%, а при нестабильности ±0,1 соответственно 0,4%, что вполне прием лемо для практических целей.
Счетные характеристики сцинтилляционных датчиков в за висимости от типа ФЭУ и режима его использования имеют плато значительно хуже по сравнению с газоразрядными счетушками, а в большинстве случаев счетная характеристика сцин тилляционных датчиков (например, для прибора УСС-1) имеет вид крутовосходящей ветви. Поэтому сцинтилляционные датчи ки исключительно чувствительны к колебаниям подаваемого на ФЭУ высокого напряжения, стабильность которого должна быть на порядок выше.
При выполнении ряда работ, связанных с исследованием износа, проводились эксперименты, направленные на получение плато счетной характеристики за счет' варьирования коэффи-
'96
-циентом усиления ФЭУ, чтобы |
совместить |
. порог входного |
• устройства прибора ПСТ-100 с |
провалом. |
Это позволило бы |
получить плато на счетной характеристике датчика, используя только комплект радиометра ПП-8 без специального дискрими натора. Методом подбора делителя для ФЭУ-37, в частности между центральными динодами, удалось получить устойчивое плато длиной 150 в и наклоном 3% -в. Однако режим использо вания датчика, соответствующий середине плато, оказался не приемлемым из-за ухудшения отношения сигнал — шум, харак теризующего чувствительность датчика. Поэтому при измерении малых активностей целесообразно отказаться от использования плато и уйти в область максимального отношения сигнал — шум при одновременном улучшении стабильности высокого напря
жения за счет использования стабилизаторов ВС-22 |
и С-0,9. |
Необходимо отметить, что отношение сигнал —шум |
обратно |
пропорционально корню квадратному из величины полосы про пускания следующего за сцинтилляционным датчиком усилите ля. Поэтому для получения оптимального отношения сигнал — шум не следует применять усилители, полоса пропускания которых значительно выше частотных характеристик импульсов сцинтилляций. Не менее важен также вопрос влияния на ста бильность работы режимов дискриминации.
Влияние на стабильность работы произвольно выбранного порога дискриминации определяется тремя факторами: дрей фом порогового напряжения, дрейфом коэффициента усиления усилительного тракта и характером аппаратурного спектра регистрируемого ^-излучения. Дрейф порогов дискриминации для большинства ламповых и транзисторных схем составляет ±100 мв. Нестабильность, обусловленная этим фактором, имеет наибольшее значение, если порог совпадает с круто восходящим или ниспадающим участком спектра. Наименьшая нестабиль
ность бывает в том случае, если порог соответствует |
провалу |
или плато, причем чем ниже плато или чем глубже |
провал, |
тем нестабильность меньше. Количественно величину погреш ности, обусловленную дрейфом порога дискриминации, можно определить по формуле
|
|
|
|
|
Vn±AV |
|
|
|
|
|
|
|
|
А п 1 Ш Т = |
j |
N(V)dV, |
|
|
|
||
где |
Д/гИ нт — погрешность |
набора импульсов |
при |
интегральном |
||||||
режиме измерения; |
N(V) — описывается кривой |
аппаратур |
||||||||
ного |
дифференциального |
спектра |
измеряемого |
у-излучения; |
||||||
Vn — порог дискриминации, |
в; AV — дрейф |
порога |
дискрими |
|||||||
нации, в. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Практически |
трудно различить |
дестабилизирующее влия |
||||||||
ние |
дрейфа порогов |
дискриминации |
и дрейфа |
коэффициента |
||||||
усиления всего |
усилительного тракта. |
При |
дрейфе |
коэффици- |
7 Зак. 289 |
97 |
ента усиления происходит смещение у-спектра относительно по стоянного порога, что приводит к эффекту, эквивалентному сме щению порога дискриминации. При положительном приращении
коэффициента усиления имеет место |
погрешность, |
сходная |
с погрешностью при соответствующем |
отрицательном |
дрейфе |
порога дискриминации. В практике удобно считать, что порог дискриминации постоянен, а результирующее смещение спектра есть следствие только дрейфа коэффициента усиления и его можно корректировать посредством изменения высокого на пряжения, подаваемого на ФЭУ в пределах ±5—10 в. Отметим, что влияние на результирующее смещение спектра коэффициен та усиления усилительного тракта приблизительно на порядок
больше, чем дрейфа собственно |
порогов дискриминации, |
по |
||||
этому такое допущение вполне приемлемо. |
|
|
|
|
||
Наилучшие возможности для выделения |
с помощью |
аппа |
||||
ратурных средств у-излучения только |
одного |
изотопа — индика |
||||
тора— создаются при использовании |
дифференциального |
ре |
||||
жима измерения. В этом случае |
сосчитываются |
только |
им |
|||
пульсы, которые удовлетворяют условию |
|
|
|
|
||
У л и < Л < У п в , |
|
|
|
|
|
|
где Упв, Упн — соответственно верхний |
и нижний |
порог |
дискри |
минации, в; А — амплитуда импульса, в.
Поскольку элементы схемы, определяющие величину поро гового значения V, работают в практически одинаковых усло виях, можно ожидать, что знаки дрейфа верхнего и нижнего порога в большинстве случаев будут совпадать. Отсюда коли чественную оценку погрешности, обусловленную дрейфом по рогов дискриминации, можно определить
|
"пн±д " |
|
vm±w |
|
|
ДЛдиФ= J |
N(V)dV- |
\ |
N(V)dV, |
|
Vпн |
|
Vпв |
|
где Дпдиф — погрешность |
набора |
импульсов при дифференци |
||
альном |
режиме измерения. |
|
|
|
Отсюда следует, что Д/гцнТ>Д"диф, т. е. дифференциальный |
||||
режим |
должен обеспечивать лучшую |
стабильность, чем инте |
||
гральный режим дискриминации. |
|
|
Взаимная компенсация дрейфа порогов будет наиболее пол ной, если пороги выбирать так, чтобы на соответствующих им участках кривая аппаратурного спектра имела бы одинаковый наклон и одинаковые пороговые ординаты N. Первое требова ние сравнительно легко соблюдается при выборе порогов во впадинах, ограничивающих фотопик, или его склонах. Второе требование обычно невозможно соблюсти из-за разницы вклада комптоновского распределения до и после основного фотопика, поэтому Дпдиф=£0. Преимущества дифференциального режима.
98