Файл: Руководство по проектированию состава гидротехнических бетонов. П 21-74 ВНИИГ.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 03.07.2024
Просмотров: 81
Скачиваний: 0
Скорость Б/Ц,
потока, |
не |
м / с е к |
более |
до. 35 |
0,42 |
до 50 |
0,40 |
более 50 |
0,38 |
Таблица 16-1
Прочноеть бетона |
|
|
Линейное уко |
|
|
{кгс/см*) в возрасте |
Водоне |
Предель |
рочение (усад |
Классифи |
|
28 с у ш, |
не менее |
проницае |
ная растя |
ка) образцов |
кация |
|
при |
мость бе |
жимость |
бетона (при |
марок по |
при |
тона |
бетона |
относит, влаж |
кавитаци |
|
осевом |
в возрасте |
в возрасте |
ности 60% и |
онной |
|
сжатии |
растяже |
Z 28 с у т , |
28 с у т , |
/=18°С) в воз |
стойкости |
|
нии |
не менее |
не менее |
расте 28 с у т , |
|
|
|
|
|
не более |
|
400 |
30 |
В-12 |
10-10—5 |
0,30 м м / м |
К-1 |
500 |
35 |
В-12 |
10-10—5 |
К-2 |
|
600 |
40 |
В-12 |
10-10—5 |
|
к-з |
П р и м е ч а н и я : |
1. По |
прочности возраст |
бетона для марок „500“ и |
„600“ может быть |
принят в 90 или 180 с у т при |
соответствующем технико |
|
экономическом обосновании. |
|
|
|
2. По водонепроницаемости возраст бетона для марок В-12 может быть |
|||
принят в 90 или 180 'с у т |
при соответствующем технико-экономическом |
||
обосновании. |
|
|
|
Ввиду того, что высокая прочность и плотность являются ос новными факторами кавитационной стойкости бетона, водоце ментное отношение (В/Ц) должно быть не более 0,42, а проч ность бетонных кубов 20X20X20 см в возрасте 28 сут при сжатии должна быть не менее 400 кгс/см2.
В табл. 16—1 приведены требования к бетону для частей со оружения, подверженных возможному кавитационному воздей ствию в зависимости от скорости потока К
Приложение 17
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕФОРМАТИВНОСТИ БЕТОНА
А. Определение деформативности бетона путем осевого растяжения образцов-восьмерок
1. Измерение предельного удлинения при осевом растяжении рекомендуется производить двумя измерительными приборами, устанавливаемыми на образце с двух противоположных сторон призменной части восьмерки.
2, В качестве приборов для измерения деформаций при растя жении применяются тензометры с ценой деления 1ц. Необходи мо устанавливать удлинители, так, чтобы расстояние между двумя опорами удлинителя (база) было не менее 10 см для об разцов из раствора и 20 см — для бетонных образцов.1
1 См. «Методические рекомендации по технологии изготовления бетон подверженного воздействию кавитации, и износостойких облицовок гидротех нических сооружений», П 58-72.
80
Возможно использование других способов измерения дефор мации образцов при непрерывном загружении.
3.Относительная деформативность определяется как частное от деления среднего арифметического из показаний двух измери тельных приборов (в см), на величину базы (в см).
4.Скорость приложения нагрузки и размеры испытуемых об разцов должны отвечать стандартным требованиям, установлен
ным для испытания образцов-восьмерок на осевое растяжение.
Б. Определение деформативности бетона косвенными методами 1
1-й косвенный метод
5. Деформативность (еу) может быть найдена как частное от деления величины предела прочности бетона при растяжении, определяемого раскалыванием образцов кубической или цилин дрической формы — ^?раск, (кгс/см2),1 на величину динамического модуля упругости £ Дин (кгс/см2) образцов-призм соответствую щего размера по формуле:
6. При раскалывании кубов должны применяться образцы с двумя срезанными противоположными ребрами. Кубы и ци линдры должны иметь стандартные размеры в соответствии
снаибольшей крупностью заполнителей в бетоне.
7.Для нахождения величины динамического модуля упруго сти следует применять любой прибор для определения резонанс ной частоты поперечных колебаний призматических образцов бетона (например прибор ИРЧ—2).
2-й косвенный метод
8. Деформативность еу' может быть определена по величине предела прочности бетона при растяжении ^ раск. (кгс/см2), оп ределяемой раскалыванием образцов кубической или цилин дрической формы и величине предела прочности бетона при сжа тии Rem (кгс1см2) по формуле2.
, _ ^раск О Н~ 0,007/?сж) £у 4.10Ч?СЖ
9. Образцы для определения прочности методом раскалыва ния следует изготавливать по указаниям п. 6 настоящего прило жения.
1 Метод предложен проф. В. В. Стольниковым.
2 В формуле использована экспериментальная зависимость E m u = f ( R Cm), найденная Г. М. Рущуком.
6 |
81 |
Приложение 18
ОЦЕНКА ОДНОРОДНОСТИ ГИДРОТЕХНИЧЕСКОГО БЕТОНА
Как показывает опыт, прочностные и другие свойства бетона в сооружении обнаруживают колебания, что отрицательно отра жается на однородности бетона. Эти колебания обусловлены неустойчивостью процессов приготовления, транспорта и укладки бетонной смеси, отклонениями от нормативных требований к точ ности дозирования материалов на бетонном заводе, к точности текущего контроля материалов, применяемых для приготовле ния бетона и др. На практике часто прибегают к завышению прочностных и других показателей бетона против проектных в расчете на то, что это завышение прочности позволит перекрыть все неполадки технологического процесса приготовления и уклад ки бетона. Как правило, это приводит к недопустимому перерас ходу цемента и экономичность бетона снижается. Повышение строгости контроля и тщательности соблюдения нормативов поз воляет устранить этот перерасход и повысить однородность и экономичность бетона.
Колебания свойств бетона, укладываемого в сооружение, характеризуется величиной так называемого коэффициента ва риации (Cv, %). Чем больше колебания свойств, тем больше ко эффициент вариации, который может быть определен по отноше нию к различным характеристикам бетона. Некоторые из этих характеристик очень трудоемки для определения и поэтому коэф фициент вариации определяют обычно для прочности при сжа тии. Эта величина легко определяется испытанием и может быть использована для целей оперативного, повседневного контроля.
Производя систематические определения коэффициента ва риации прочности на данном гидротехническом строительстве, можно составить представление о степени однородности уклады ваемого бетона и о степени налаженности всего технологиче ского комплекса бетонных работ. Коэффициент вариации прочно сти бетона можно рассматривать как числовое выражение тех нического уровня организации и выполнения бетоных работ на данном строительстве.
Чем меньше коэффициент вариации прочности бетона, тем технико-экономический уровень строительства выше.
Другой контрольной величиной является так называемая средняя прочность бетона.
Чем меньше коэффициент вариации прочности, тем средняя прочность бетона может быть задана ближе к требуемой по проекту и этим будет достигнуто устранение перерасхода цемен та, о котором говорилось выше.
Чем больше коэффициент вариации, тем больше на практике прибегают к завышению средней прочности, и тем больше стано вится перерасход цемента на строительстве.
82
Отсюда следует, что во всех случаях необходимо стремиться к обеспечению наименьшего, в условиях строительства, коэффи циента вариации прочности бетона при соблюдении постоянства этого наименьшего коэффициента вариации.
Для ориентировки можно указать, что при значениях коэффи циента вариации до 15% качество бетона, его однородность и тщательность контроля считаются хорошими, от 15 до 20% — удовлетворительными и свыше 20% — недостаточными и неудов летворительными.
Коэффициент вариации прочности бетона вычисляют по дан ным испытаний контрольных образцов или кернов.
Предварительно, нужно определить так называемую сред нюю прочность образцов бетона Rcр по формуле:
„ |
R\ 4- Rv -f • • • 4- Rn |
Hcp ~ |
n |
где/?!, R 2, . . . . R n — значения |
прочности отдельных образцов; п — число |
образцов. |
|
Затем определяется среднее квадратичное отклонение проч ности образцов от средней прочности Rcр по формуле:
n
где R i — значения прочности образцов (от 1 до п ).
Далее, относя величину а к величине /?ср, определяют в процентах ко эффициент вариации C v по формуле:
cv = -£-\oo%
^cp
который показывает, какой процент средней прочности состав ляет среднеквадратичное отклонение прочности.
Величина Cv зависит от многих факторов, совокупность кото рых может быть разделена на две группы, а именно:
1) производственные факторы, к которым относится перемен ная влажность заполнителей, недостаточно высокая точность до зирования компонентов бетона для приготовления бетонной смеси, загрязненность и неудовлетворительный фракционный со став заполнителей, неравномерная проработка бетонной смеси при изготовлении контрольных образцов и др.;
2) технологические факторы, связанные с применением це мента различной активности, корректирование составов бетона в связи с применением добавок поверхностно-активных веществ, неоднородность составляющих бетон материалов в объеме об разца, некоторые отклонения условий механических испытаний образцов и др.
Действуя совместно, производственные и технологические факторы оказывают сложное влияние на конечный результат, оп ределяя среднюю прочность бетона, и обуславливают результат каждого частного испытания и его отклонения от среднего. По
6* |
83 |
этому, наряду с контролем всех основных технологических про цессов в отношении их стабильности по заданным параметрам, необходима текущая производственная проверка качества бетона по методике ускоренных испытаний с обработкой их результатов по указанным выше статистическим зависимостям.
Из сказанного видно, что высокая средняя прочность не дает оснований считать что бетон однороден в сооружении.
При обработке многочисленных результатов испытаний на прочность контрольных производственных образцов-кубов и кер нов по 7 крупным отечественным гидростроительствам было об наружено, что в подавляющем большинстве случаев средняя прочность превосходила марочную, между тем бетон имел высо кое значение коэффициента вариации, что свидетельствовало о его неоднородности.
Было также выявлено обработкой многочисленных результа тов испытаний прочности контрольных образцов, что они имеют более высокую однородность, чем однородность бетона кернов.
Это объясняется тем, что на результатах испытания прочно сти кернов сильно сказывается влияние особенности их испыта ния и взятия их из сооружения. Высокое значение Cv свидетель ствует о серьезных недостатках всего комплекса бетонных работ на строительствах.
Превышение средней прочности над проектной не является благоприятным для гидротехнического бетона, так как свидетель ствует о перерасходах цемента.
Особенностью массивного гидротехнического бетона является выделение большого количества тепла в центре блоков, отвод ко торого в окружающее пространство затруднен из-за малой тем пературопроводности бетона.
Поэтому повышение однородности, дающее возможность уменьшения расхода цемента не только экономически целесооб разно, но является также средством повышения трещиностойкости.
Величины коэффициентов вариации прочности контрольных образцов бетона на крупных гидроузлах колебались в значи тельных пределах. В последнее время на крупных гидротехниче ских строительствах наблюдается стабилизация величины коэф фициентов вариации. Это объясняется, по-видимому тем, что при нимаются меры к снабжению больших строительств однотип ным, одномарочным цементом с одного и того же завода, кроме того хорошее лабораторное оборудование и квалифицированный штат работников позволяет свести к минимуму неоднородность, обусловленную недостатками в приготовлении и испытании кон трольных образцов. На отдельных крупных строительствах до стигнуто устойчивое значение коэффициента вариации прочно сти на сжатие массовых контрольных образцов порядка 15— 18%.
84