Файл: Чулаков П.Ч. Теория и практика обеспыливания атмосферы карьеров.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.07.2024
Просмотров: 95
Скачиваний: 1
|
|
_ ^ = ^ ( У . , - Т ) - Я , |
|
||
|
|
N |
|
18уѵЯп/VQ |
|
где |
Q — количество |
воздуха, м3 /сек. |
|
||
|
Знак |
минус означает |
уменьшение |
концентрации |
|
пыли с |
увеличением |
пути, проходимого |
потоком по |
||
спирали |
в циклоне. |
|
|
|
|
|
Если |
обозначить |
запыленность воздуха до очтістѵси |
||
уѴн, |
а после очистки |
NK, |
то, подставив |
их в качестве |
предела изменения концентрации пыли в левую часть уравнения (11.36) и предполагая, что поток за это время пройдет путь 2ixRn, можно вычислить опреде
ленный |
|
интеграл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
dN = |
à-{y4 |
— y)u*Hn ç |
^ |
|
|||
|
|
. |
N |
|
|
|
|
|
|
|
ИЛИ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ІП М< |
|
(Ѵч — V) «2 ЯцЯ |
|
|
|||
|
|
|
Л'„ |
|
|
9VvQ |
|
|
|
|
Выразив Q=(i ? 2 — R\)au, |
получим |
|
|
|||||||
|
|
|
|
_ |
|
nd\ |
( Ѵ „ - Ѵ ) « Я ц |
|
|
|
|
|
Nk = Nrq |
|
9vv ( « , - « , ) « , |
(И.37) |
|||||
Тогда эффективность |
пылеулавливания |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
_ |
пи, (V..-V) «Wu |
|
|
= |
- |
= 1 ___ W k . = |
1 |
_ |
е |
|
9тѵ («,-«,) в |
(П.38) |
||
При |
|
параметрах |
циклона |
Нц= |
1,008 м, |
Q = |
||||
= 0,41 |
м3 /сек, « в х = 26 |
м/сек, |
гг = 0,64 |
« В х = 1 6 , 6 |
м/сек, |
|||||
Ѵ = 11,77 |
н/м3 , |
y , = 2 5 |
500 |
|
н/м3 , |
ѵ=1,45-10-5 |
м2 /сек |
примерная эффективность улавливания пыли при раз личном диаметре частиц:
d4 |
0,1 |
1,0 |
10 |
100 |
|
т] |
0 |
0,018 |
0,829 |
1,0 |
|
Расчет |
показывает, что |
при |
приведенных |
выше |
|
размерах |
циклонов в них осаждаются |
частицы |
пыли |
||
размером в основном более |
10 мкм. |
|
|
49
При Шарошечном бурении скважин для улавлива ния частиц пыли размером менее 10 мкм наибольшее
распространение |
получили |
тканевые |
фильтры. |
|
В фильтровальной |
ткани крупная пыль |
осаждается |
||
из-за |
большего ее размера, чем отверстия |
между ни |
||
тями |
материала, а |
мелкая пыль улавливается вслед |
ствие столкновения ее с поверхностью волокон и при липания к 'ним. Постепенно на поверхности ткани об разуется фильтрующий пылевой слой. С увеличением толщины пылевого слоя повышается сопротивление ткани. Поэтому тканевые фильтры периодически очи
щают от осевшей пыли |
встряхиванием |
или продув |
кой воздухом в обратном |
направлении. |
|
Тканевые фильтры обеспечивают хорошее улавли вание пыли, однако им присущи и существенные не достатки:
1) невозможность использования их при очистке воздуха, конденсирующего влагу, или при улавлива нии пыли, обладающей высокой липкостью;
2)ограниченная скорость фильтрации, не превы шающая 0,6—1 м/мин;
3)низкая степень улавливания высокодисперс ной пыли после встряхивания до образования сле дующего пылевого слоя и при изнашивании волокон ткани.
Поэтому в пылеуловителе конструкции КазПТИ применяется предварительное утяжеление высоко дисперсных частиц пыли каплями диспергированной воды. Для сообщения потоку кинетической энергии, обеспечивающей смачивание частиц пыли каплями воды, применяется труба Вентури, а последующее их улавливание производится в циклонных аппаратах.
Пылеуловители, состоящие из трубы Вентури и скруббера, применялись в различных отраслях про мышленности. Например, в отечественной практике такие пылеуловители нашли применение на заводах цветной металлургии.
Однако практика применения трубы Вентури сов местно со скруббером показывает, что остаточная за пыленность газов на выходе из пылеуловителей до стигает 45—950 мг/м3 . Такая низкая эффективность очистки объясняется несоответствием параметров тру бы Вентури и скорости потока газов в трубе.
'47
Труба Вентури, применяемая для утяжеления ча стиц пыли, состоит из конфузора, горловины и диф фузора. По сравнению с другими сужающими уст ройствами она характеризуется наименьшей потерей давления (рис. 9).
С точки зрения сохранения ядра постоянных скоро стей потока перед поступлением в горловину трубы Вентури, уменьшения потерь давления и повышения работоспособности струп большое значение имеют параметры конфузора.
Рис. 9. Схема к расчету трубы Вентури
Интенсивность отрыва потока от стенок конфузора [30] зависит от угла конусности и относительной дли
ны конуса — . Наилучшие |
условия обеспечиваются |
А) |
|
при углах конусности входа |
а = 40-ь70°, соответст |
вующих минимальным значениям коэффициента мест ного сопротивления.
Вгорловине трубы Вентури, где поток обладает наибольшей кинетической энергией, происходят заса сывание воды, смачивание пылевых частиц и вырав нивание скоростей. Поэтому длина горловины трубы Вентури Іц, несомненно, влияет на эффективность смачивания пыли. Однако этот основной размер в на стоящие время не поддается точному расчету, поэтому
оптимальная длина Іц устанавливается опытным пу тем.
Вначале горловины трубы Вентури происходит отрыв струи от ее внутренней поверхности, сопровож
дающийся уменьшением сечения воздушного потока и увеличением его скорости. Длина /о, соответствую щая максимальной силе эжекции, зависит от парамет ров конфузора, и для коллекторов с закругленными
48
краями /о«Ô,25c/o, а для конических |
коллекторов / о ^ |
~ (0,4—0,5) d0 [30]. Поэтому при |
расчетах жела |
тельно принимать kœ0,5d0.
Чтобы обеспечивалась эффективность соударения частиц пыли с каплями воды, полное растекание фа кела диспергированной воды должно происходить в горловине трубы Вентурп. Если длина горловины не достаточна, между факелом диспергированной воды
истенками трубы Вентурп образуется кольцевой зазор
иэффективность соударений аэрозолей снижается. И наоборот, при излишней длине горловины повышается ее сопротивление.
Угол конусности распиливания, как показали эксперименты, колеблется в пределах -^- = 15-т-35°,
а длина активной зоны факела составляет (1-М.5) d0. Из горловины трубы Вентури воздушный поток по ступает в диффузор, где кинетическая энергия пре образуется в потенциальную. До определенного зна чения угла конусности профиль скоростей в диффу зоре, вытягиваясь, остается симметричным оси потока. При дальнейшем увеличении угла ß вследствие отры
ва потока от стенок симметрия нарушается.
Инж. Лаваль, исследуя истечение пара в турбине, экспериментальным путем установил, что если зада чей вытекания является создание максимальной ско рости струи, то сопло следует делать конически расхо дящимся под углом, немного превышающим 10° [31]. При большем угле конусности струя отрывается от стенок сопла и вследствие внезапного расширения ки нетическая энергия снижается.
Преобразование кинетической энергии потока в по тенциальную, происходящее в диффузоре, несомненно, сопровождается невосполнимыми потерями энергии. Эти потери связаны с повышением степени турбулизации потока, вызываемой постепенным его расшире нием, колебанием его вдоль стенок и отдельными сры вами вихрей. С увеличением угла конусности диффу зора вихреобразование вдоль стенок увеличивается. При угле ß около 14° начинают появляться обратные токи вдоль стенок диффузора. Энергия этих вихрей является потерянной для потока, так как она рассеи вается при их затухании, превращаясь в тепло.
49
По данным Исследований '[32], потеря скоростного напора при угле конусности 10° составляет около 16%. Таким образом, в диффузоре, помимо потерь на трение, неизбежных при движении любого потока в трубах, возникают дополнительные потери из-за по
стоянного расширения |
его |
поперечного |
сечения. |
|
Угол конусности диффузора, при котором поток |
||||
равномерно заполняет все |
его сечение без |
впхреобра- |
||
•зовання, составляет не более |
12° [33]. |
|
||
При |
расчетах длина диффузора определяется исхо |
|||
дя из |
величины избыточного |
давления, достаточной |
для преодоления последующих сопротивлений и со противлений и создания скоростного напора на выходе из установки.
Для математического анализа движения потока в трубе Вентурп применимы уравнения Бернуллн и не разрывности.
В установившемся идеальном несжимаемом потоке
сумма |
потенциальной |
и кинетической энергии |
в лю |
|||||
бом сечении воздуховода |
остается |
постоянной |
и при |
|||||
геометрических высотах |
Z\ = z2 |
описывается |
уравне |
|||||
нием Бернулли |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Y |
+ |
d — = |
0, |
|
|
(11.39) |
|
|
|
2g- |
|
|
|
|
|
где р— |
абсолютное |
давление; |
и — средняя |
скорость |
||||
движения потока. |
|
|
|
|
|
|
|
|
При изменении средней скорости в пределах от іі\ |
||||||||
до и2 и давления от р\ |
до р2 интегральное выражение |
|||||||
уравнения ( I I . 39) |
примет вид |
|
|
|
|
|||
|
"a |
|
|
Рг |
|
|
|
|
|
j " |
udu = |
— |
j " |
dp. |
|
|
|
|
«î |
|
|
Pi |
|
|
|
|
После интегрирования |
получим |
|
|
|
||||
|
- £ ( " ! - " ? ) = |
|
ft-л- |
|
(п -4 °) |
|||
С другой стороны, из |
условия |
неразрывности |
потока |
|||||
|
|
« А |
= «2 S2 . |
|
|
(11.41) |
Сечение 5 2 не равно сечению горловины S0, а меньше его на величину, характеризующуюся коэф фициентом сжатия струи,
50