Файл: Чернявский И.Я. Износоустойчивые металлошлаковые трубы.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.07.2024
Просмотров: 94
Скачиваний: 0
Прочностные свойства, которые обычно характеризу ются предельной прочностью шлакового камня на раз рыв и сжатие, изучены на стандартных образцах, при нятых в силикатной промышленности и промышленности строительных материалов [128]. Исследования прово дили в зависимости от структуры полученных образцов,
Г
Z-XW
S^voo
I
1000
I
À
о о
І |
|
|
к |
|
|
о о |
|
|
Ип |
|
І |
|
і |
|
|
||
|
' |
|
у |
||
|
|
|
|
||
о |
|
|
:------- |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
С
«
Tenneparypa, “С
Рис. 39. Температурная за висимость прочности шлака мелилитового состава на сжатие (а) н на растяжение
(б)
результаты испытаний сведены в табл. 6. Как видно, в обоих случаях более прочными оказались кристалличе ские образцы, а из них — шлаки БГМК.
Увеличение /?разр стекловидного шлака ММК по сравнению с кристаллическим можно объяснить образо ванием в последнем микротрещин в результате неодно родности его структуры. Кроме того, могла быть ошибка при расчете площади поперечного сечения, истинная ве личина которой зачастую маскируется трещиной, обра зовавшейся до приложения усилия к образцу. В литера
туре на это уже обращалось внимание. При повышении температуры прочность шлакового камня обычно пада ет (рис. 39)
Упругие свойства шлаков, которые характеризуются модулями упругости Е, сдвига G и коэффициентом Пу ассона ц, определяли как статическим, так и ультразву ковым методом. Исследования показали, что ультразву ковой метод более точен, чем статический (дает мень ший разброс показаний) [129]. Необходимо отметить,, что ультразвуковой импульсный метод хорошо себя за рекомендовал при исследовании упругих свойств многих силикатов, в том числе каменного литья [130].
|
|
|
|
Таблица 6 |
|
Прочностные свойства шлаков |
|
||
|
|
Структура |
Предел прочности ХЮ5«/.«3 при |
|
Шлак |
|
|
|
|
|
шлака |
сжатии |
1 растяжении |
|
|
|
|
||
Магнитогорского |
ме- |
Стекловидная |
665 |
178 |
таллургического |
ком |
Кристалличес |
1220 |
71 |
бината |
|
кая |
||
Балхашского горно-ме |
Кристалличес |
2500—3000 |
160-250 |
|
таллургического комби- |
кая |
|||
пата |
|
|
|
|
Данные по величине упругих характеристик изучае мых шлаков сведены в табл. 7. Как видим, упругие свой ства шлакового камня, имеющего кристаллическую фа зу, выше, чем камня со стекловидной структурой. Заме чено увеличение скорости прохождения ультразвука в шлаковом камне кристаллической структуры. Материал крупнокристаллического строения отличается более низ кими, чем мелкокристаллический [131], значениями упру гих свойств.
Одним из главных дефектов, препятствующих полу чению доброкачественной продукции при литье из жид ких шлаков, являются трещины, особенно «горячие». Ис следованию количественной характеристики образования горячих трещин в шлаках посвящено, к сожалению, не много работ [128, 132]. При изучении склонности шла ков к трещішообразованшо в зависимости от режима1
1 Исследования выполнялись совместно с В. А. Быковым.
охлаждения, степени кристаллизации и химического сос тава авторы пользовались методикой, основанной на определении той минимальной силы торможения усад ки, которая в отливке определенного сечения вызывает напряжения, достаточные для образования трещин. Эта методика была разработана для металлов А. А. Бочваром с сотрудниками [133, 134]. Они показали, что с увеличением температуры трещиностойкость образцов понижается. Благоприятное воздействие оказывает ввод в шлаковый расплав наполнителя — трещиностойкость изделий возрастает.
|
|
|
|
Т а б л и ц а 7 |
Упругие свойства шлаков ММК и БГМК |
|
|||
|
Структура |
Модуль |
Модуль |
Коэффициент |
Шлак |
упругости |
сдвига |
||
шлака |
’ £4 0-\ |
G*10 ~5, |
Пуассона |
|
|
|
«/ж3 |
к/ж3 |
У- |
Магнитогорско |
Стекловидная |
9,6 |
3,79 |
0,275 |
го металлургпчес- |
Кристалличес- |
10,2 |
4 |
0,274 |
кого комбината |
кая |
|||
Балхашского гор |
Кристалличес |
10,6 |
4,18 |
0,255-0,27 |
но-металлургиче |
кая |
|
|
|
ского комбината |
|
|
|
|
Основной эксплуатационной характеристикой метал лошлаковых труб является износоустойчивость шлако вой футеровки. Как будет показано дальше, в силу спе цифики технологии изготовления металлошлаковых труб (особенно центробежным способом) в шлаковой футе ровке всегда имеются посечки (поверхностные мнкротрещииы) и даже сквозные трещины, которые на эксплуа тационную стойкость труб практически не влияют. Проч ностные и упругие напряжения, если они не вызывают разрыва чугунной оболочки и сквозных поперечных тре щин в футеровке, также не очень важны для эксплуата ционной характеристики. Но если шлаковая футеровка неизносоустойчива, то даже при удовлетворительном со четании остальных физико-механических свойств трубы экономически будут неэффективны.
Поэтому изучению износоустойчивости шлаков в за висимости от их фазового и минералогического состава, степени кристаллизации, величины кристаллов и воз
действия внешних условий мы придавали первостепен ное значение. В связи с тем, что названные факторы тесно связаны с технологией формирования металло шлаковой трубы (точнее, ее шлакового слоя), они даль ше будут подробно рассмотрены в соответствующих раз делах. Сейчас только заметим, что износоустойчивость изучаемых шлаков оценивали посредством коэффициен та истирания, который рассчитывали по формуле
/г = |
смя';см~, |
(1.46) |
|
SV |
у |
где Р п Р\ — вес образца до истирания н после него; S — площадь истирания; V — объемный вес образца.
На износ шлаки испытывали на круге Баушингера по методике, разработанной Институтом геологии АН
СССР на приборе ЛКИ-2 [135]. Образцы имели цилинд рическую форму (cl = 30 мм, h = 50 мм). Износ проис ходил в процессе вращения образца с постоянной ско ростью 38 м/мин при постоянной нагрузке. В качестве абразивного материала использовали предварительно прокаленный Вольский песок, который во время враще ния увлажняли.
По формуле (1.46) находили коэффициент истира ния и по его значению сравнивали износоустойчивость исследуемых шлаков как с другими, известными в про мышленности материалами, так п между собой. Ниже приведены данные по истираемости отвальных шлаков ММК и Б ГМК.
|
|
Средний коэффициент |
|||
Материал |
|
истираемости в см31см2 |
|||
Доменный |
шлак |
ММК . . . . |
|
0,146 |
|
Медный |
» |
БГМК . . . . |
|
0,05 |
|
Каменное |
литье |
Донецкого |
завода |
. |
0,08 |
» |
» Московского |
» |
. |
0,11 |
|
Литой базальт |
................................. |
|
0,09 |
Ко р у н д .....................................................0,02
Впроцессе формирования шлаковых отливок .послед ние значительно изменяются в зависимости от режимов охлаждения труб. Тем не менее даже отвальные шлаки, например БГМК, не уступают камнелитым изделиям.
Кислотостойкость исследуемых шлаков колеблется в зависимости от степени закристаллизованное™, но в об щем она невысока [136].
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ИЗГОТОВЛЕНИЯ МЕТАЛЛОШЛАКОВЫХ ТРУБ
А. ЦЕНТРОБЕЖНОЕ ЛИТЬЕ
Особенности способа
При центробежном способе во вращающуюся излож ницу поочередно заливают жидкие металл и шлак [137]. Трубы получаются двухслойными с наружным слоем из металла и внутренним из шлака. Возможность такого способа обусловлена различной по величине линейной усадкой обоих материалов; при совместном затвердева нии шлак, имеющий, как правило, меньшую, чем металл усадку, обжимается последним, создавая при этом от ливку в преднапряжеш-юм состоянии. Данный способ не требует последующей термической обработки, что вы годно отличает его от всех известных до сих пор прие мов получения труб центробежным способом из оксид ных расплавов.
Этот принцип получения двухслойных металлошла ковых труб предъявляет п определенные требования к материалам. Наружный слой должен образовываться таким металлом, который бы одновременно обладал вы сокой жидкотекучестью, сравнительно большой величи ной a -г, прочностью в твердом состоянии, хорошей обра батываемостью о, наконец, был бы относительно недо рогим. Таким металлом, по нашим исследованиям, оказался чугун рядовых марок; СЧ12-28 и СЧ15-32.
Внутренний шлаковый слой должен обладать доста точно высокой жидкотекучестью, коэффициентом линей ной усадки ашл < сс.мот н, безусловно, высокой износо устойчивостью.
Как будет показано, соотношение а шл ^ осмет имеет свой нижний критический предел, когда прочность чугу на на разрыв оказывается недостаточной для оказания сопротивления напряжения, возникающим в нем в ре зультате большой разности в величинах линейной усад ки обоих материалов. Поэтому для получения труб ука занным способом пригодны хорошо кристаллизующиеся из расплава шлаки. Этим свойством обладают шлаки
большинства предприятии черной, цветной и химической промышленности и в том числе ММК и БГМК — двух крупнейших предприятий Союза.
Вторым условием доброкачественных металлошлако вых труб, получаемых центробежным способом, являет ся их конструкция, точнее, конструкция их торцов. Тор цы любых труб, в том числе металлошлаковых, долж ны отвечать всем требованиям хорошей стыковки, обеспечивающей плотность и прочность стыков при мак симально допустимых давлениях в трубопроводе, а так же надежность работы всей нитки трубопровода при внешних воздействиях.
Металлошлаковая труба, изготовленная центробеж ным способом, представляет собой гладкий двухслойный цилиндр, на одном кон
це |
которого |
внутрен |
у/л_______ |
|
|
|
|||
ний шлаковый слой вы |
|
|
|
|
|
||||
полнен |
на обоих |
тор |
|
|
|
|
|
||
цах трубы в виде ско |
|
|
|
|
|
||||
са, |
а в 'металлическом |
|
|
|
|
|
|||
слое имеется бурт тра |
|
|
|
|
|
||||
пецеидального |
сечения. |
Рис. 40. Схема формирования двух |
|||||||
Но необходим и второй |
|||||||||
бурт, |
который |
прихо |
слойной |
металлошлаковой |
трубы |
||||
с учетом различия величин линей |
|||||||||
дится |
изготовлять |
от |
ной усадки |
обоих слоев |
|||||
дельно |
и присоединять |
а — вид |
торца трубы во время форми |
||||||
к гладкому концу тру |
рования |
трубы в |
кокиле; 6 — то же, |
||||||
после |
окончательного |
охлаждения |
|||||||
бы уже после |
изготов |
|
шлакового |
слоя |
мень |
||||
ления. В связи с тем что усадка |
|||||||||
ше |
усадки чугунного, последний после |
окончательного |
охлаждения обоих слоев становится короче шлакового. Не удалив выступающие концы шлакового слоя, невоз можно осуществить плотную стыковку. А удаление выс тупающих концов шлаковой футеровки—операция весь ма не простая. Шлак можно отрезать только алмазным кругам, но это длительная и трудоемкая операция; если отбивать шлак молотком, то шлак откалывается в самых неожиданных местах, что нередко превращает отливку в брак.
Учитывая все эти особенности, мы предложили прин ципиально новую конструкцию стыков [138].
Как видно из рис. 40, бурт, который отливается за одно с трубой, имеет трапецеидальное сечение с ровной передней плоскостью и скошенной задней. Скос выпол-