Файл: Иноземцев Г.Г. Обработка цилиндрических зубчатых колес фрезерными головками методом непрерывного деления.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 14.07.2024
Просмотров: 117
Скачиваний: 0
01
0 2
Оз
O k
O s
D
0$
On
а ßi изменяется. На первом из B/s обороте заготовки
|
г S |
|
|
L —-^ѣ |
|
ßi = arc cos — ъ— |
|
|
и следовательно |
Кг |
|
|
|
|
, |
S |
|
L ~ z n |
- |
|
<p= arc cos— |
в------- arc cos 5 |
|
1\Г |
Дг |
На втором и последующих оборотах заготовки
„ |
L - s N |
|
|
ßi = arc cos—в— |
|
||
следовательно |
Kr |
|
|
|
|
|
|
L - s N |
|
L |
- |
®arccos— 5 ------ arccos |
7 5 |
||
Kr |
|
Kr |
(9>
(10>
44
На п осл едую щ и х L/s о б о р о т а х заготовки ср убы вает о т с в о е
го 'Наибольш его д л я д ан н ого |
сл уч ая |
-обработки значения до |
нуля. |
как и прежде, т. е. q>=ßi—ß, но |
|
Значение ф определяется |
||
выражения для определения |
углов |
ß и ßi имеют несколько |
иной вид.
Принимая по-прежнему за начало отсчета N положение оси вращения головки в точке Оі, для начальных из L/s оборотов заготовки, т. е. для оборотов головки, совершающихся за вре
мя перемещения |
ее оси |
на расстояние L—В (на рис. 10 — из |
||||
точки Оз в точку Os), .имеем |
|
|
|
|||
cos ß |
L-\-B—sN |
COS ßj |
L —sN |
|
||
|
% |
Rr |
|
|||
|
|
|
: |
|
||
и следовательно |
|
|
|
|
|
|
cp= |
|
|
L—sN |
L + B —sN |
/ t 1 4 |
|
arc c o s —5--------a r c c o s — |
5-------- |
( 1 1 ) |
||||
|
|
|
Ar |
|
Ar |
|
Для конечных из L/s |
оборотов заготовки (периода выхода |
|||||
фрезы) по-прежнему |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
L + B - s N |
|
|
|
|
|
cosß= ----- Rr----- |
|
||
а угол ßi остается постоянным и равным 90°. |
|
|||||
Так как |
|
|
Ф='9'0°—'ß |
|
|
|
то |
|
|
|
|
||
sin ф = sin'(90°—iß) = cos ß |
|
|||||
следовательно |
|
|||||
|
|
|
L + B —SN |
|
|
|
|
|
|
. |
|
( 12) |
|
|
|
ro=arc sin------я------ |
|
|||
|
|
|
|
ЛГ |
|
|
В случае, когда B ^ L (рис. .И) угол ф возрастает в тече ние первых L/s от начала обработки оборотах заготовки, т. е. за время перемещения оси вращения головки от начального положения на расстояние равное L.
На первом из L/s обороте заготовки значение ф определя
ется по формуле (9), на втором |
и последующих — по форму |
ле (1 0 ). |
заготовки угол ф достигает |
На последнем из L/s обороте |
своего максимального значения.
На последующих B/s оборотах заготовки, при B = L , ф убы вает до нуля и 'его величина определяется по формуле (1 2 ).
•При угол ф, достигнув своего максимального значе-
45
лия, сохраняет его в течение последующих B /s—L/s оборотов
заготовки, а затем характер изменения ср становится таким же, как и при В = Ь .
Максимальное значение угла ф при В ^ Ь можно опреде лить также следующим образом. Из рис. 'Г1 имеем
C0 SP= f e : |
ßi = 90°; |
<p=ß!—ß=90°—ß |
sin 9 |
==sin (90°—ß) = cos ß = 4 - |
|
|
|
Ар |
46
откуда
< p = a r c s in § - |
( 13) |
Лг |
|
Путем несложных преобразований формула ('13) приводит ся к виду (8 ). На самом деле
, cos <р = V\ s in acp= ] / l |
1- |
1- ъ . |
о т к у д а
cp=arccos ( 1 — ^ )
Необходимо отметить, что по формулам (8 ) и (13) значе ние угла <р определяется с достаточной точностью, но прибли женно, так как при их выводе предполагалось, что в период установившегося резания общий слой, срезаемый зубьями фре зы, начинается от дна впадины. Фактически же он начинается от поверхности резания на предыдущем обороте заготовки (т. е. в точке B t, а не и точке Вік, рис. 11). За счет этого ср уве личивается на некоторую величину ср', которую можно опреде лить по формуле
|
|
|
|
|
£ |
|
|
|
|
(14) |
|
|
|
Ф [ = агс sin-д- |
|
|
|
|
|||
5 мм |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
0°18' |
0°36' |
0°52' |
Г9' |
1°26' |
1°43' |
2° |
2°18' |
2°35' |
2°52' |
В табл. 1 приведены значения ср', вычисленные для некото |
||||||||||
рых значений s при £ > г = |
2 0 0 |
мм. |
сечений срезов снимаются |
|||||||
Показанные на рис. 9 профили |
||||||||||
всеми зубьями фрезы, |
участвующими |
в обработке |
впадины. |
Они состоят из профилей сечений срезов, снимаемых отдельны ми зубьяіми.
Профиль этих сечений, вообще говоря, может быть раз личным. Он будет зависеть от профиля зубьев фрезы, т. е. от примятой схемы деления общего припуска.
Фреза, профиль зубьев которой представляет собой равно бокую трапецию с определенным профильным углом, дает схему деления припуска, показанную на рис. 1 2 , а.
47
Здесь каждый зуб фрезы работает тремя режущим« кром ками. Одновременная работа всех режущих кромок создает, как известно, неблагоприятные условия для схода стружки, особенно «а участках боковых режущих кромок, примыкаю щих к вершине зуба.
Усадка стружек, снимаемых этими участками, в 'несколь ко раз выше, чем усадка стружек, снимаемых другими участ ками режущих кромок. Увеличенная деформация срезаемых слоев приводит к росту оил резания, температуры, повышен ному износу зубьев фрезы и к снижению ее стойкости.
Поэтому применение такой схемы деления припуска, осо бенно при обработке колес значительных модулей из пла стичных металлов, будет нежелательным.
Лучших результатов можно ожидать от применения схе мы деления припуска, показанной на рис. 12, б. Ее можно по лучить, используя фрезу, у которой боковые режущие кромки через зуб занижены. Зубья такой фрезы режут или только
правыми боковыми и |
вершинными |
кромками, |
или левыми |
||||
боковыми и вершинными кромками. |
|
|
|
|
|||
Применение такой схемы |
деления припуска должно улуч |
||||||
шить условия |
резания |
и обеспечить |
повышение |
стойкости |
|||
фрез. |
|
|
|
|
на рис. Г2, в, дости |
||
Схема деления припуска, показанная |
|||||||
гается применением фрез с зауженными |
по ширине и с зани |
||||||
женными по высоте зубьями. |
Первые |
режут |
только вершин |
||||
ными кромками, 'вторые — только боковыми. |
Кроме создания |
||||||
благоприятных |
условий резания за счет улучшения схода |
стружек, эта схема может обеспечить также получение более равномерного припуска под чистовую обработку, если зубья фрезы выполнить с неодинаковыми профильными углами.
Таким образом, если учитывать только условия стружко-
48
образования, то можно сделать вывод, что оптимальной будет последняя схема деления припуска (рис. 12, в). В наиболее тяжелых условиях окажутся режущие кромки зубьев фрезы, если будет принята схема деления припуска, показанная на рис. 1 2 , а.
Приведенный вывод является очевидным, но, тем не ме нее, он требует экспериментальной проверки. Кроме того, не обходимо учитывать и другие факторы, в частности, если принять во внимание сложность изготовления и заточки фрез, то наиболее выгодной оказывается первая схема деле ния припуска, так как фреза для ее осуществления техноло гически наиболее проста.
4. Заказ 1826
Г Л А В А Т Р Е Т Ь Я
КИНЕМАТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ НОВОГО МЕТОДА ОБРАБОТКА ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
Рассмотрим вопросы кинематики резания нового методазубонарезания и связанные с ней формы и размеры слоев, снимаемых всеми участвующими в обработке -впадины зубь ями фрезы на различных оборотах заготовки, а также формы и размеры слоев, снимаемых отдельными зубьями фрезы.
Это позволит в дальнейшем установить зависимости для определения параметров резания, усилий резания, устано вить оптимальную стойкость инструмента и др.
1. СХЕМЫ НАРЕЗАНИЯ
При зубофрезеровании данным методом как фреза, так и головка могут вращаться в двух взаимно противоположных направлениях. Их вертикальное перемещение может быть на правлено или сверху вниз, или снизу вверх.
Изменяя направление вращения -головки и фрезы, а также направление движения подачи можно получить восемь их сочетаний, которые показаны на рис. 13. Изменение направ ления хотя бы одного из этих движений вносит особенности в кинематику процесса резания. Учитывая это, назовем эти сочетания схемами нарезания.
2. ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ РЕЗАНИЯ ПО ПЕРВОЙ СХЕМЕ НАРЕЗАНИЯ
Рассмотрим сначала первую схему нарезания, т. е. случай обработки, когда фреза, головка и подача имеют направле ния движений, указанные на рис. 13, 1.
50
Но прежде чем приступить к этому, определим относи
тельную загрузку периферийных и 'боковых режущих кромок зубьев фрезы.
Рис. 13
Анализ сечений срезов, снимаемых зубьями фрезы за каждый оборот заготовки (см. рис. 9) с учетом того, что суммарная длина двух боковых режущих кромок зуба зна чительно больше длины периферийной его кромки, позволяет заключить, что толщина среза, снимаемого периферийной кромкой, превышает толщину срезов, снимаемых боковыми режущими кромками.
Соотношения между ними выражаются зависимостями '
ß6 = a -tga |
(15) |
при измерении в направлении параллельном оси фрезы, |
|
a 1 6 = a.\sin<z |
( 15‘) |