Файл: Девятых Г.Г. Глубокая очистка веществ учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 15.07.2024
Просмотров: 127
Скачиваний: 0
мать .предельные значения фактора разделения в безот борном и отборном режимах соответственно.
Теоретически, как будет показано ниже, фактор раз деления достигает своего предельного значения через бесконечно большое время. Однако в реальных случаях уже через некоторое конечное время, отсчитываемое с момента начала работы колонны, фактор разделения ста новится практически равным своему предельному зна
чению. |
Это |
время называется пусковым |
периодом |
ко |
лонны, |
или |
временем достижения стационарного |
состо |
|
яния. |
|
|
|
|
Пусковой период зависит от длины колонны, скоро стей потоков фаз, коэффициента разделения для данной смеси и других параметров процесса ректификации. Не обходимость оценки величин пускового периода колонн появилась по существу только в 40-х годах текущего сто летия в связи с применением ректификации и примыка ющего к ней метода противоточного химического изотоп ного обмена для разделения изотопных смесей. Ввиду близости свойств изотопов для разделения их потребова лись колонны с большим ЧТТ. При этом оказалось, что пусковой период таких колонн исчисляется не минутами или часами, как для применявшихся до этого малоэффек тивных колонн, а сутками и даже неделями. С целью оценки пускового периода и возможности его сокращения начались исследования влияния параметров процесса
• ректификации на время достижения стационарного со стояния. В результате были предложены уравнения, по зволяющие достаточно точно вычислить величину пуско вого периода или зависимость фактора разделения от времени работы колонны.
Как уже отмечалось, уравнения, описывающие рабо ту насадочных колонн в стационарном состоянии, приме нимы к колоннам тарельчатого и пленочного типов. Поэтому, с целью наглядности вывода аналитических соотношений, рассмотрим нестационарную работу насадочной колонны. Для удобства будем рассматривать слу чай концентрирования примесного компонента в жидкой фазе. В соответствии с реальной действительностью при нимаем, что количество паровой фазы в колонне прене брежимо мало по сравнению с количеством жидкой фазы. Тогда процесс накопления примеси в колонне в период ее нестационарной работы при безотборном режиме (L = l) можно охарактеризовать следующим уравнением мате-
3—3193 |
65 |
риального баланса:
§L(x0—y0)dt |
= §Hxdz |
— ^Hx0dz, |
(II-81) |
О |
0 |
0 |
|
где t— время работы колонн; Н — количество |
жидкости |
в единице объема насадки — «жидкостный захват» ко лонны, моль/см3. Член, стоящий в левой части уравнения (11-81), выражает количество примеси, накопленное в колонне в период ее нестационарной работы за счет противоточного межфазавого массообмена. Члены, стоящие в правой части уравнения, выражакгг 'соответственно количество примеси, находящейся в жидкой фазе к мо менту времени t и в начальный момент времени (^=0); в начале работы колонны вея жидкость на насадке имеет постоянный исходный состав х0.
По достижении в колонне стационарного состояния распределение примеси в жидкой фазе по высоте ректи фицирующей части будет характеризоваться, как было показано выше, соотношением вида (П-47). Если в пер вом приближении полагать, что в течение пускового периода пар, покидающий колонну, находится в равнове
сии с поступающей в колонну |
жидкостью, т. е. что |
||||
|
|
|
х01у0 а |
а, |
(11-82) |
то с учетом |
этого допущения и соотношения |
(П-47) из |
|||
уравнения |
(П-81) |
будем |
иметь |
|
|
|
|
г |
к |
г к |
|
L |
° ~ |
xtf = ^ HX0Fqz'Zkdz |
— ^ Hxodz. |
(11-83) |
|
|
|
о |
|
о |
|
После интегрирования в правой части выражения |
(11-83) |
|
и последующих преобразований получим |
|
|
. |
, д " « * У о - 1 - ^ о ) . |
( П . 8 4 ) |
|
L(a— l)ln/=o |
|
Уравнение (П-84) является весьма приближенным, поскольку использованное при его выводе соотношение (П-82) справедливо лишь для начального периода рабо ты колонны. По мере достижения в колонне стационар ного состояния величина уо приближается к величине XQ; в пределе при стационарном состоянии уо=х0. Скорость накопления примеси в колонне вследствие этого падает, приближаясь к нулю. Поэтому значение величины пус кового периода, определенное с помощью уравнения
66
(11-84), будет заниженным. С другой стороны, уравнение (П-84) хотя и является 'приближенным, позволяет на глядно оценить влияние различных параметров процесса ректификации на пусковой период.
Более строго пусковой период может быть рассчитан методом, основанным на решении системы дифференци альных уравнений, описывающих нестационарный меж фазовый массообмен в насадочной колонне. Эти уравне ния будут отличаться от уравнений (11-35) н (II-56), характеризующих стационарный массообмен в элементе объема колонны, лишь наличием соответствующих чле нов, учитывающих изменения концентраций интересую щего компонента в жидкой и паровой фазах со временем. Иными словами говоря, исходную систему дифференци альных уравнений можно записать в виде
дх |
дх |
|
L — |
+ H — |
= k(y-i?*) |
дг |
dt |
|
(II-85)
или, с учетом того, что примесь концентрируется в жид кой фазе, т. е. с учетом соотношения (П-4),
дх |
+ н |
дх |
+ |
k |
(х- ш/) = 0 |
||
1>7 |
|
~дТ |
|
а |
|
(II-86) |
|
ду |
|
ду_ |
|
k |
|
||
— h |
+ |
(х- |
ау) = 0 |
||||
дг |
dt |
а |
|||||
|
где h — количество пара в единице объема насадки — «паровой захват колонны», —моль/см3 .
Решая эту систему уравнений при условиях:
X |
(t, |
0) = |
XQ , |
|
|
x{t, |
zK) |
= |
t/Xt, zK),- |
(11-87) |
|
x(0, |
z) |
= |
x0 |
|
операторным методом с допущением, что h<С#, получим соотношение, выражающее зависимость фактора разде ления от времени работы колонны (см. Приложение..!), Применительно к безотборному режиму (L=l) имеем
(11-88)
3* |
67 |
F0— |
текущее значение фактора |
разделения; |
|
|
|||||||||
|
|
|
Ti-T2 |
|
|
|
T-t — To |
|
|
|
|
||
|
PI |
|
I |
|
|
1 |
. T |
HzK |
|
g'{0) |
|
|
|
|
: |
|
|
|
T4T |
|
L |
|
g (0) |
|
|
||
|
|
T-iT |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Г ( 0 ) ± У / ' ( 0 ) а - 2 / ( 0 ) / ' ( 0 ) |
|
|
|||||||
|
|
^ , 2 |
= |
|
|
2 / (0) |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Значения |
величин |
/(0), f(Q), f"(0) |
и g(0), |
g'(0), |
входя |
||||||||
щих соответственно в T\, Т2 и Тъ, зависят от предельного |
|||||||||||||
значения фактора разделения F0 |
и коэффициента |
разде |
|||||||||||
ления |
а: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
(0) = |
е-*°; |
/ ' |
(0) = |
|
(1 + Т о ) - |
r.og' |
(0); |
|
|||
|
/ " (0) |
= |
1 |
2*'(0) |
|
|
|
7° |
|
|
|
||
|
2То - |
«о |
1 - 3 |
То |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
То |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т? |
|
|
|
|
|
|
(II-89) |
|
|
|
|
|
|
•<1 +*о) |
|
|
|
|
|
||
|
g { 0 ) = |
|
^ L t g > ( 0 ) = |
* o c h % o - s h * o la |
' |
|
|||||||
|
|
|
|
*0 |
' |
|
|
*2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Где % 0 |
InF 0 |
|
I n ^ |
o + l |
; sh %0 = |
е » о _ е - * о |
*° |
|
|||||
= — |
— ; |
7 о |
= |
|
. — — - |
g |
|
' c h |
= |
Ход |
кривой, |
рассчитываемый |
с |
помощью |
уравнения |
|||
(II-88), графически представлен |
на рис. 20. Эту кривую |
|||||||
при |
постоянстве параметров |
процесса ректификации |
||||||
можно |
назвать |
кинетической кривой |
первичного |
выхода |
||||
колонны |
к стационарному |
состоянию. Из хода |
|
этой кри |
||||
вой |
нетрудно определить |
величину |
пускового |
периода с |
достаточной точностью. Однако, как следует из уравне ния (II-88), действительное стационарное состояние в колонне должно устанавливаться лишь через бесконечно большое время с момента начала ее работы. Поэтому сравнение кинетических кривых относительно пускового периода иногда проводят по времени, за которое дости-
68
гается |
90 |
или |
99% |
предельного |
значения |
величины |
||
F Q — - \ |
I F Q — 1 . Эта величина, |
как |
следует |
из |
уравнения |
|||
(11-88), характеризует собой |
степень приближения к ста |
|||||||
ционарному |
состоянию. |
|
|
|
|
|||
2. Влияние скорости отбора |
продукта |
|
|
|
||||
на пусковой |
период |
|
|
|
|
|
|
|
Если колонна |
с самого начала |
работает |
в |
отборном |
режиме при заданной степени отбора р, т. е. часть жид кого потока непрерывно отводится из нижней части ко
лонны в виде продукта, то |
l—L(\—р). |
Уравнение, описы |
||||||||||||||
вающее пусковой период в рассматриваемом |
случае, име |
|||||||||||||||
ет вид, аналогичный уравнению |
(11-88): |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
F — F — Cie-р.'. |
|
С2е — Ра' |
|
|
(11-90) |
|||||||
где |
F — предельное |
значение |
|
фактора |
разделения |
и |
||||||||||
коэффициенты Си |
С2, |
рь р2 будут зависеть уже от степе |
||||||||||||||
ни отбора р. |
Соответственно |
необходимые |
для |
расчета |
||||||||||||
величины /(0), /'(0), f"(0), g(0), |
g'(Q) |
имеют другие зна |
||||||||||||||
чения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
(0) = ch * 0 |
+ |
eg (0); / ' |
(0) = |
^ |
(1 + |
то) + |
«g' |
(0); |
|
|||||
|
|
/ " (0): |
|
1 |
к4- |
|
° — |
То) #0 + ( а + То) chx0 ] |
+ |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
*То |
- |
|
•x0sh х0 |
— 2 ch %g |
|
*'<0) |
|
|
|
1 |
||||||
+ •2*3 |
*(0) + |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
То + |
||
|
|
|
|
|
х о |
|
,/ п ч |
|
*о c n |
*о — shu-p |
|
(11-91) |
||||
|
|
*(0) |
= |
s h |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
; |
g |
(0) = |
|
|
: |
|
|
2 |
|
|
|||
где |
|
[ а - |
(! - />)] |
l n F 0 . |
|
|
[ а + ( ! - / > ) ] |
lnF0 |
|
|||||||
|
|
То |
= |
|
||||||||||||
|
|
2 . ( а - 1 ) ( 1 - р ) |
' |
2 ( а - 1 ) ( I - / ; ) |
|
|
||||||||||
|
|
, и |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
1п/>0 [а + |
(1 —2а)(1—р) |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
2 ( а - 1 ) ( 1 - / > ) |
|
|
|
|
|
|||||
Выражение для F имеет следующий вид: |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
F = - |
|
|
1 + |
8 |
|
|
|
|
(II-92) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
i+a- |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
(l-p)F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
е = -а — 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
69