Файл: Данилин Н.С. Теория и методы неразрушающего инфракрасного контроля радиоэлектронных схем.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 15.07.2024
Просмотров: 116
Скачиваний: 0
Основные технические данные спроектированной установки:
—диапазон температур контролируемых объектов — 20—
150°С;
—линейная разрешающая способность — 1 мм;
—температурная разрешающая способность — 0,5°С. Сканирование объекта — ручное, по заданной кривой, обеспе
чивается механизмом типа «пантограф».
Целью экспериментальных исследований было определение возможности обнаружения дефектов в схемах радиоэлектронной аппаратуры по уровню инфракрасного излучения. Исследованию был подвергнут модуль ключевой схемы. Модуль представляет со бой буферный усилитель, предназначенный для согласования по тенциальных выходов некоторых унифицированных схем (тригге
ры, схемы совпадения, схемы «или») |
с низкоомными |
нагрузками. |
|
Такими нагрузками |
являются входы |
большинства |
импульсных |
схем, выполненных |
на полупроводниковых приборах |
(релейные |
усилители, входы диодной матрицы, схемы совпадения и т. д.). На рис. 7.3 представлена принципиальная схема модуля. Вы
бор для исследования модуля обусловлен типовым характером принципиальной схемы — схемы ключа, широко применяемого в цифровых системах управления.
Рис. 7.3. Принципиальная схема модуля объекта исследования.
Принципиальная схема исследуемой части модуля представ ляет собой два усилителя, каждый из которых состоит из двух каскадов. Первый каскад выполнен по схеме эмиттерного повто рителя, в эмиттерной цепи которого включено последовательно со противление Rs (Иб) и переход база—эмиттер транзистора ППЗ
149
(ПП4). Сопротивление в цепи базы Ri(Ro) служит для ограниче ния тока, поступающего в базу триода ПП1 (ПП2). Сопротивле ние Rs(R6) является основным элементом, определяющим входное
сопротивление |
буферного |
усилителя. |
|
|
|
|
|
|
|||
Второй каскад представляет собой импульсный усилитель с об |
|||||||||||
щим эмиттером. При подаче па вход напряжения |
|
с коллектора |
|||||||||
открытого триода триггера, триод ППЗ (ПП4) усилителя |
будет |
||||||||||
находиться в |
закрытом |
состоянии. |
Напряжение |
на |
делителе |
||||||
RsR-(R,-,Rs) составляет ~ |
1,2 В, |
ток эмиттера /э = |
р-/0 |
протекает |
|||||||
через делитель |
|
R: (Rti R$), |
создает на |
базе |
|
триода |
ППЗ |
||||
(ПП4) положительный потенциал относительно общей |
точки при |
||||||||||
подаче |
на вход напряжения —8,54; 1,5 В с коллектора |
закрытого |
|||||||||
триода |
триггера, триод ППЗ (ПП4) |
находится |
в |
режиме |
насы |
||||||
щения. |
Напряжение |
на делителе |
/?5, |
R-(Re, R$) |
составляет |
9 В. |
|||||
При этом усилитель |
обеспечивает постоянный ток |
в |
нагрузку |
||||||||
50 мА, |
а от триггера его вход потребляет ток не более 0,5 мА. |
||||||||||
Из 120 модулей, предварительно промаркированных, было ото |
|||||||||||
брано |
12 идентичных по параметру-уровню |
выходного |
напряже |
ния, который характеризует нормальное функционирование моду ля. ' Напряжение па выходе модулей (соответственно позиции вы ходных контактов 11, 17) измерялось вольтметром типа ВК 7—9. Основное отличие в модулях наблюдалось при измерении выход ного напряжения, когда напряжение на входе было 8,5 В. Это объясняется разбросом характеристик триодов, когда ток коллек тора достигает тока насыщения.
Величина напряжения ц0Ых у отобранных модулей при на пряжении нвч =-—8,5 В составляет —0,015 н- —0,035 В. Подготов ка эксперимента для непосредственной записи инфракрасных про филей сводилась, кроме того, к выбору кривой сканирования.
Линия |
сканирования |
проходит поочередно |
через |
следующие |
|||
элементы: |
ПП4, R4, ПП2, |
ППЬ R3, ППЗ, Т?7, |
Rs\ |
R u |
Rr0, Ru, R-,. |
||
Таким образом, линия сканирования проходит через |
все элемен |
||||||
ты, изменение режима которых может |
служить |
признаком |
де |
||||
фекта. |
|
|
модулей |
измерялись |
са |
||
Инфракрасные профили отобранных |
мопишущим потенциометром, при этом модуль устанавливался на предметном столике радиометра.
Установка модуля осуществлялась с помощью двух базовых точек на кривой сканирования, соответствующих точке 0 и точке R3, при этом перо пантографа было установлено на соответствую щие точки предварительно закрепленного копира. Установка на базовые точки велась через визир, что обеспечивало совмещение их, а, следовательно, и всей кривой при перемещении пера паи-
.тографа по копиру с оптической осью инфракрасного радиометра. Затем перо пантографа устанавливалось на нулевую точку копира.
Через 15 .мин ■— время установления теплового равновесия — включалась временная развертка самопишущего потенциометра, соответствующая прохождению всей шкалы потенциометра за
150
350 с. Равномерное перемещение пера^ по копиру приводило к за писи теплового поля испытуемого модуля.
На рис. 7.4 представлен инфракрасный профиль • одного из 12 модулей. Цифра, нанесенная на поле инфракрасного профиля, со-
Рис. 7.4. Инфракрасным профиль исправного модуля № 1, полученный при ивх= —8,5 В.
ответствует номеру модуля, здесь же нанесены координаты соот ветствующих элементов в последовательности обхода по скани рующей кривой.
На рис. 7.5 представлен инфракрасный профиль модуля при от сутствии напряжений на входе. (Рис. 7.3 соответствует напряже-
Рис. 7.5. Инфракрасный профиль исправного модуля № 6 при отсутствии входного сигнала.
пню па входе —8,5 В). Инфракрасные профили остальных моду лей не приведены, они идентичны представленным профилям, и имеется лишь некоторое различие В' уровне инфракрасного излу чения на отдельных элементах.
Уровни излучения отдельных элементов, образующие в сово купности тепловое поле, и позиция этого элемента служили коор динатами контрольных точек инфракрасных профилей. Затем строилась диаграмма, отражающая максимальное и минимальное излучение в контрольных точках и являющаяся эталонной диа граммой. На схеме модуля нанесены точки 1—15, являющиеся условными точками возможных дефектов. Дефект, обозначенный, например, цифрами 1—2, показывает, что изменения произошли в цепи 1—2. Последовательность измерений описана выше. Под готовка образца сводилась к иммитации дефекта. Получены ин фракрасные профили, изображенные на рис. 7.4—7.26. На поле инфракрасного профиля нанесен порядковый номер дефекта и ко
151
ординаты контрольных точек, в которых произошли изменения инфракрасных профилей относительно уровней эталонной диаг раммы.
§ 7.4. АНАЛИЗ ДЕФЕКТОВ СХЕМ
Как отмечалось выше, максимальное и минимальное значения уровней инфракрасного излучения в контрольных точках можно характеризовать, как эталонные значения, а инфракрасные про фили (рис. 7.4, 7.5) можно назвать эталонными инфракрасными профилями. Отличие инфракрасных профилей дефектных модулей от эталонных может служить критерием оценки дефекта. Оми мо гут быть вызваны следующими причинами (дефектами).
Дефект 1. Обрыв базы триода ППЗ между точками 6—8 (рис. 7.6). Этот дефект приводит к тому, что на базу триода ППЗ не по-
Рис. 7.6. Инфракрасным профиль модуля при обрыве в цепи базы ППЗ.
ступает входной сигнал. Триод ППЗ находится в закрытом состоя нии, величина рассеивания электрической мощности уменьшается на сопротивление R3 (схема не функционирует).
Дефект 2. Обрыв цепи коллектора триода ПП1 между точка-
Рпс. 7.7. Обрыв |
в |
цепи |
коллектора ПП1. |
||
4—11 является фактически |
обрывом |
цепи |
питания триода ПП1. |
||
В результате уменьшения |
ток |
и |
величина |
рассеиваемой электри- |
152
ческой мощности на элементах, образующих с триодом ПП1 л источником питания последовательную цепь. Таким элементом является сопротивление R3, уменьшение излучения в котором хо рошо проявляется на соответствующем инфракрасном профиле. Схема функционирует нормально, хотя произошло изменение вход ного сопротивления модуля.
Дефект 3. Обрыв цепи базы триода ПП1 между точками 2—3 (рис. 7.7). Обрыв приводит к тому, что половина схемы модуля,
представляющая собой законченную функциональную схему, не функционирует. При подаче на вход напряжения —8,5 В состоя ние схемы соответствует малому (такому, как при «вх =0,3 В) потреблению тока от источника, а следовательно, и малой величи не рассеиваемой мощности на соответствующих элементах этой половины модуля. Особенно заметно понижение величины рассеи ваемой электрической мощности на резисторах Из и R5. Схема не функционирует.
Дефект 4. Обрыв цепи коллектора триода ППЗ между точка ми 10—12 (рис. 7.9). Такой дефект приводит к уменьшению до
Рис. 7.9. Обрыв цепи питания коллектора ППЗ.
нуля тока в цепи сопротивления R3 и триода ППЗ и соответствен но к уменьшению величины рассеиваемой электрической мощно сти, а следовательно, и уровня инфракрасного излучения элемен тов — резистора R3 и триода ППЗ. Особенно заметно проявляется
153
это изменение на инфракрасном профиле в точке, соответствующей сопротивлению R3. Схема не функционирует.
Дефект 5. Обрыв сопротивления R7 в точках 6—7 (рис. 7.10). Такой дефект схемы равносилен обрыву цепи смещения, которое
/?з
А з
Рис. 7.10. Обрыв сопротивления /?7.
подается на триод ППЗ, в результате чего режим триода находит ся в промежутке между состоянием насыщения и состоянием от сечки. При таком режиме через триод заметно увеличение тока, а следовательно, и увеличение тока через R 3 . Это хорошо видно на инфракрасном профиле по увеличению излучения на сопротивле нии R3. Схема не функционирует.
Дефект 6. |
Обрыв цепи питания Ек в |
точках 14—15 |
(рис. |
7.11). Обрыв |
приводит v уменьшению до |
гуля потребления |
тока |
|
|
М |
fU |
|
|
P/ic. |
7.11. Обрыв |
цепи |
источника |
£к. |
|
схемой от источника |
питания. |
Это |
приводит |
к |
значительному |
уменьшению излучения на всех элементах, кроме |
сопротивлений |
||||
R, и R3 , через которые параметрами источника входного сигнала |
|||||
определяется ток. Схема не функционирует. |
ПП2 |
по току (5 = 80 |
|||
Дефект 7. Коэффициент усиления триода |
(рис. 7.12). Увеличение коэффициента усиления триода по току приводит к тому, что при одном и том же уровне сигнала в базо вой цепи увеличивается ток, проходящий через коллектор—эмит тер триода соответственно через сопротивление Re, включенное последовательно с триодом и источником питания. На инфракрас ном профиле видно, что увеличение излучения по сравнению с эталонным незначительно, так как эмиттерный повторитель обла дает повышенной стабильностью коэффициента усиления. Схема функционирует нормально.
Дефект 8. Сопротивления R3R4 не удовлетворяют по своим номиналам спецификации и равны 0,5 кОм (рис. 7.13). Уменьше ние сопротивлений R3, R4 от 1 до 0,5 кОм приводит к увеличению электрической мощности рассеяния на этих сопротивлениях.
Внутреннее сопротивление триодов ППЗ и ПП4 в режиме на сыщения коллектора мало, поэтому почти все напряжение источ-
154
ника питания падает на сопротивлениях |
R3 и R4, следовательно, |
|
ик не изменилось. Увеличение излучения |
на резисторах |
R3R4 хо |
рошо видно на соответствующем инфракрасном профиле. |
Схема |
|
функционирует нормально. |
|
|
Рис. 7.12. Коэффициент усиления |
Рис. |
7.13. Сопротивления |
|||
по току |
ПП2 Э= . 80. |
R-ii |
Ri |
равны |
0,5 кОм. |
Дефект 9. |
Коэффициент усиления триода |
ПП2 |
по току |}=10 |
(рис. 7.14). Здесь можно отметить уменьшение излучения на ре
зисторе |
R4, |
обусловленное |
|
|
|
|||
неполным насыщением |
кол |
|
|
|
||||
лекторного |
тока |
триода |
|
|
|
|||
ПП4, так как сигнал на его |
|
|
|
|||||
базе |
меньше |
нормального |
|
|
|
|||
из-за уменьшения коэффи |
|
|
|
|||||
циента |
усиления |
предыду |
|
|
|
|||
щего |
каскада эмиттерного |
|
|
|
||||
повторителя. Схема функ |
|
|
|
|||||
ционирует нормально. |
|
|
|
|
||||
Дефект 10. |
Сопротивле |
|
|
|
||||
ние коллекторной |
нагрузки |
Рис. |
7.14. Коэффициент |
усиления |
||||
триода |
ППЗ |
увеличилось и |
||||||
|
по току ПП2 3 = |
Iм. |
||||||
стало равным 2,2 кОм |
(рис. |
|
|
|
7.15). Хорошо видно уменьшение излучения на резисторе R3. Объяснение этому явлению такое же, как и дефекту 3 (только здесь дефект связан с увеличением сопротивления резистора и со
ответственно с |
уменьшением |
величины, |
рассеиваемой |
элект |
рической мощности). Схема функционирует нормально. |
2 кОм |
|||
Дефект 11. |
Сопротивление Rs увеличилось и достигло |
|||
(рис. 7.16). Увеличение сопротивления Rs, |
образующее делитель |
|||
в цепи эмиттера триода ПП1 с |
сопротивлением R7, приводит к |
|||
уменьшению потребления тока |
эмиттерным |
повторителем, |
а сле |
довательно, к уменьшению величины мощности рассеивания на сопротивлении Rs, являющимся эмиттерной нагрузкой триода ПП1. На инфракрасном профиле хорошо видно уменьшение излу чения на резисторе Rs. Схема функционирует нормально, -
155