Файл: Данилин Н.С. Теория и методы неразрушающего инфракрасного контроля радиоэлектронных схем.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 15.07.2024
Просмотров: 120
Скачиваний: 0
тОрое служит основой расчетных соотношений при определений температуры в заданной точке поля.
Применительно к изотропному телу при наличии в нем источ ников тепла дифференциальное уравнение теплопроводности име ет вид
дТ |
/д- Т д-Г , |
д- Т \ , |
pb |
б( |
с)у- 1 |
c)z- ) ' |
Г ’ |
где I — время;
а,Ь — коэффициенты, определяемые теплоемкостью и тепло проводностью материала, из которого состоит объем V.
Дифференциальное уравнение теплопроводности относится к бесконечно малому элементу температурного поля и взятое само по себе ничего не говорит о развитии теплопроводности во всем пространстве, охваченном процессом, и за время, в течение кото рого этот процесс протекает. При решении задачи необходимо знать геометрическую форму теплопроводящего тела, его физи ческие свойства и задать краевые и начальные условия.
Для реальных конструкций электронных приборов в условиях инфракрасного контроля при условии определения температурно го поля на поверхности блока могут быть заданы граничные усло вия третьего рода, когда согласно закону Ньютона тепловой по ток, поступающий от омывающей поверхность среды, прямо про порционален разности температур среды и поверхности тела:
Данное выражение в действительности является упрощением реальных условий, так как здесь не учитывается контактная про водимость части поверхности блока с другими телами ( например, внешними проводниками). Условия теплообмена в большей или меньшей степени мешают внешнему источнику тепла достигнуть поверхности тела, обычно это препятствие выражается в виде по граничного слоя. В самом общем случае тепло от источника пере дается к поверхности тела через пограничный слой, который, вопервых, поглощает часть тепла, так как обладает теплоемкостью, во вторых, понижает температуру, так как обладает температур ным сопротивлением.
Наличие у поверхности тела слоя, который одновременно об ладает теплоемкостным и температурным сопротивлением, приво
дит к схеме двухслойного тела. Следует |
подчеркнуть |
сложность |
||
решения подобных задач. Однако практически при |
расчетах |
|||
(при этом добиваются высокой точности |
для |
классических |
тел |
|
определенной формы) пользуются условиями |
третьего |
рода, |
как |
|
наиболее универсальными и реальными. |
|
|
дифферен |
|
Рассматривая преобразование р в Т, описываемое |
||||
циальным уравнением теплопроводности |
как линейный |
оператор, |
138
можно предположить правомочность линейной зависимости Т(р). Однако данное предположение оправдывает себя при условии не зависимости от температуры:
—теплофизических характеристик тела (таких как теплопро водность, теплоемкость, плотность);
—геометрических размеров тела;
—условий теплообмена на границе тела (прежде всего коэф
фициента теплоотдачи).
Если первые два условия связаны в основном с изменением агрегатного состояния вещества или же с большими перегревами, то третье условие нуждается в дополнительном исследовании.
Передача тепла от объекта в окружающее пространство осу ществляется в основном за счет теплопроводности в местах креп ления объекта с последующей передачей тепла за счет конвекции.
Коэффициент |
конвективного |
теплообмена определяется из |
|
критериального |
уравнения |
|
|
|
|
Num•■= C(Gr Pr)"n, |
|
где N u— критерий |
Нусельта; |
|
|
G r — критерий |
Грасгофа; |
|
|
Рг— критерий |
Прандтля; |
принимающей значения п= 1,2,3,...; |
|
п — показатель степени, |
т— индекс, указывает, что значения физических парамет ров среды необходимо выбирать для средней арифме тической температуры;
|
С, — постоянный коэффициент, |
определяемый |
произведе |
|||
|
нием |
(Gr-Pr)m. |
закона |
конвективного тепло |
||
Существуют |
различные формы |
|||||
обмена, определяющего п, соответствующие |
четырем |
режимам |
||||
движения воздуха около поверхности |
теплообмена. Практически |
|||||
для |
плоской или |
цилиндрической поверхности с одним определяю- |
||||
щим |
размером может иметь место |
|
1 |
|
1 |
|
л = - ^ - . и л и п = — , что со |
ответствует вихревому движению жидкости, при котором теплооб мен протекает весьма интенсивно.
Если
то движение |
жидкости |
подчиняется п = |
1 |
|
— степени, в противном |
||||
случае |
имеет |
место п — |
_ 1_ |
|
3 ‘ |
|
|||
При |
значениях |
|
|
1 ■1СГ3 <(Gr-Pr)< 5 -102
139
1 |
что |
соответствует |
ламинарному |
движению |
|||||
имеет место/i------g-, |
|||||||||
.жидкости с незначительной интенсивностью теплообмена. |
|||||||||
При 7'ср=293 К и давлении воздуха 760 мм |
рт. ст., |
как следу |
|||||||
ет из работы [21], в зависимости от |
L'6v |
(мм3 |
С) |
|
|
||||
|
|
(Cir-Pr)ni= |
UT' L:'v . |
|
|
(7.8) |
|||
В малогабаритной |
электронной |
аппаратуре |
при йезначитель- |
||||||
ных перегревах, как |
показывают расчеты |
по |
формуле |
(7.8), мо- |
|||||
жет иметь место я - |
|
1 |
|
, |
10 |
|
|
1 |
|
|
- |
и только при I |
-> |
мм. п-=~~- ■ |
|||||
|
|
4 |
|
|
|
|
|
о |
Значительная доля энергии рассеивается в окружающую сре ду путем излучения. В уравнении теплопроводности коэффициент конвективного теплообмена можно суммировать с коэффициентом теплообмена за счет излучения.
Для поверхности, излучающей в окружающее пространство с
температурой 7qn коэффициент лучистого |
теплообмена |
|||
|
|
7’ср - r j a |
[ |
Гер i |
|
d |
100 |
|
100 |
|
v |
|
|
|
|
|
|
|
|
при малых v d л = 6,2 Вт/м2 °С и не зависит от V. |
||||
Относительная |
ошибка в определении |
у-л =consl вычисляется |
||
по формуле |
|
|
|
|
Д а. |
|
о т Гер 4- 4 о- 7] |
|
|
|
= 0.9- |
ср |
|
•100' |
|
108 |
|
||
|
|
|
|
При малых перегревах оно имеет малое значение:
при ‘У=100°К
при v = 10 СС
Дд., - 17,:.
К,
Следуя Г. Н. Дульневу, из приведенного выше анализа законов конвективного и лучистого теплообмена для горизонтально ориентированной поверхности, находим
а = 6,2 |
1,7 |
v |
А |
||
|
|
4" |
140
Так как е->1 |
(поверхности радиодеталей, как правило, оксиди |
рованы или же |
окрашены) и опцеделяя средний u = const как |
1,7/ v |
у . |
а = 6,2 -}- “о" (“'4' |
) 4 , получаем максимальное отклонение от сред |
него: |
|
Расчеты |
по (формуле (7.9) приводят к значениям отклонения |
от среднего |
при V= 15—20° соответственно на 8—9% (при а = |
—100 мм).
Следует остановиться на трудностях, связанных с точным оп ределением погрешности линейной аппроксимации, так как для этого необходимо иметь точное решение уравнения теплопровод ности с учетом реальных граничных условий.
Из приведенного анализа ошибок линейной аппроксимации кривой W(T) и нестабильности коэффициента а можно высказать предположение о незначительных ошибках, вызванных линейной
аппроксимацией зависимости W(P) при перегревах до 15—20°С. Полученные результаты хорошо согласуются с результатами экс
периментальных исследований, проведенных с помощью инфра красного радиометра на большом количестве различных элемен тов.
Физический смысл линейной аппроксимации, очевидно, заклю чен в том, что в небольших температурных интервалах не проис ходит заметного перераспределения между мощностью, отводимой за счет энергии излучения, и мощности, отводимой за счет конвек
ции. Часть этого излучения регистрируется инфракрасным радио метром с участка, определяемого его линейной разрешающей спо собностью.
Таким образом, можно сделать вывод о допустимости линей ной аппроксимации инфракрасных характеристик элементов и в качестве математической модели инфракрасного профиля плос кой схемы предложить систему линейных уравнений:
П
(7.10)
т( 1
где W,— излучение в i-й контролируемой точке инфракрасного профиля;
к\п — инфракрасные коэффициенты; Рл — ■мощность г) источника.
141