ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 16.07.2024
Просмотров: 134
Скачиваний: 5
Расчет ущерба в этом случае может быть выполнен по величине недоотпуска электроэнергии.
Вописанном случае не имеют большого значения количество отключений в год и длительность каждого отключения. Важно лишь суммарное время отключения за год.
Втех случаях, когда самозапуск электродвигателей
не обеспечен, но при перерыве электроснабжения не более ^доп не произойдет расстройства технологического цикла, помимо тср, необходим учет вероятности того, что время перерыва питания не превысит tROa- Допусти мое время перерыва питания может быть обусловлено запасом воды в резервной емкости, теплоемкостью на гревательного устройства и составляет от нескольких минут до нескольких часов. В этом случае важен не только суммарный перерыв питания за год, а длитель ность каждого отключения. При длительности каждого отключения не более <fRon перерывы электроснабжения не приводят к нарушению технологического процесса, и надежность системы электроснабжения может оцени ваться по Тср. Если длительность какого-то отключения превысила ^ДОш возможно расстройство единого техно логического цикла (например, в химическом производст ве) или авария (например, прекращение водоснабже ния и погасание доменной печи). Оценка ущерба по недоотпуску электроэнергии потребителю здесь практиче ски невозможна. После восстановления напряжения потребуются длительное время и расход электроэнергии на ремонтные работы, восстановление и отладку техно логического цикла. Для каждого предприятия ущерб при отключении, превышающем tRon, определяется инди видуально совместно с технологами.
Для описанного случая величина тср и соответствую щий ущерб определяются в обычном порядке. Если ве роятность того, что время перерыва питания не превы сит tROm составляет рдод, то вероятность более длитель
ного перерыва питания равна |
<7До п = 1 — Рдоп, и при об |
щем количестве отключений потребителя Q в год веро |
|
ятное количество отключений |
с длительностью более |
£Доп составит: |
|
Н д о п ^ Р д о п П .
Величина £2 определяется через параметры потока отказов каждого элемента <валВероятность того, что какой-то элемент проработает 1 год без отказа, состав-
132
ляет:
вероятность отказа элемента в течение года |
(6- 11) |
|
|
<7=1~Р«юэл, |
(6-11а) |
если (оЭл достаточно малая величина (до 0,1). Используя правило сложения и правило умножения
вероятностей, по формуле (6-10) определяем вероят ность безотказного электроснабжения потребителя в те чение года Р и вероятность отказа Q= 1—Р. Параметр потока отказов электроснабжения данного потребителя
G= —In Р. |
(6-116) |
Если самозапуск электродвигателей |
не обеспечен, |
а остановка его немедленно приводит |
к длительному |
расстройству технологического цикла, то среднее время перерыва электроснабжения за год вообще не имеет значения. Например, при прекращении питания химиче ского комбината на время 6 с (время срабатывания устройства автоматизации электроснабжения) и при от сутствии самозапуска произойдет расстройство техноло гического цикла на 12 ч и более. Здесь важно общее количество отключений за год £2, определяемое по (6-11) с учетом (6-ГО). Среднее время безаварийной работы потребителя (лет) составит:
о ’ |
(6- 12) |
Если самозапуск электродвигателей ответственных механизмов обеспечен по всем показателям, в том чи сле и по достаточности мощности одного источника пи тания при выходе из строя второго и после срабатыва ния АВР, количество отключений потребителя в течение года теряет свое значение. Оценка надежности электро снабжения может быть произведена по величине т.Ср. Ущерб будет значительно меньшим, чем при отсутствии самозапуска, так как не произойдет длительного рас стройства технологического цикла или аварии. В ряде случаев ущерб может определяться по недоотпуску электроэнергии.
Например, при кратковременном отключении обога тительной фабрики и отсутствии самозапуска ответст венных механизмов ущерб составляет 8—8,5 тыс. руб.
133
[Л. 12]. При обеспечении самозапуска этого ущерба не наблюдается (источники питания имеют резерв 100%).
Осуществление самозапуска ответственных шахтных агрегатов после кратковременного перерыва питания и глубокого снижения напряжения позволяет сократить их простои в среднем за год на 40—70% '[Л. 28].
ПРИЛОЖ ЕНИЕ 1
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-РАСЧЕТНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ СИНХРОННОЙ МАШ ИНЫ
1. |
Синхронные индуктивные сопротивления ха и x q. |
|
а) |
Метод холостого хода и трехфазного к. |
з. |
По точкам характеристики холостого хода и трехфазного к. з., |
||
соответствующим одним и тем же токам |
возбуждения, опреде |
|
ляется сопротивление в омах |
|
|
Ux.x
xd^ z d
или в относительных единицах
*d~ /«У, ’
где Uи, / п — номинальные линейное напряжение, В, и фазный ток машины, А.
По мере насыщения машины х* уменьшается. По характеристи кам может быть найдено как насыщенное значение xd^ (по точке
характеристики холостого хода, соответствующей U—1), так и не насыщенное Xd (в прямолинейной части характеристики).
б) Метод скольжения.
Машина с разомкнутой обмоткой возбуждения приводится во вращение со скоростью, близкой к синхронной. К статору прикла дывается сильно пониженное напряжение. Измеряются минимальное значение тока Л и максимальное / 2 и соответствующие им линейные
напряжения. Сопротивления (отн. ед.) |
будут: |
t V . . |
_ J V h. |
ЛЕ/н ’ |
1ши я ■ |
Точность тем выше, чем меньше скольжение. Ток и напряжение могут быть измерены стрелочными приборами либо с помощью ос циллографа.
Если известно хл, то величина x q^ 0 fix d.
2. Сверхпереходные индуктивные сопротивления х"й и x"q мо гут быть определены при неподвижном роторе.
134
Обмотка возбуждения замыкается накоротко йлй через возбу дитель. К статору подводится однофазное пониженное напряжение поочередно ко всем трем парам фаз. Измеряются мощность, напря жение и ток. Для каждого измерения определяется значение сопро тивления в омах
У ич' — р*
2/2
или в относительных единицах
Уич* —'Р* ■/ а Уз
|
|
х — |
2/а |
U n |
|
По измеренным величинам определяются параметры машину |
|||||
|
|
Хер — Л х ; |
х /7д = Х с р Д х 1 , |
||
„ |
х аЬ + |
х Ъс + Хса |
|
|
измеренного сопротив |
где х ср = |
----------g-------------среднее значение |
||||
ления в трех фазах; |
|
|
|
||
|
2 |
,___________________________________ |
|||
| Ах | = g |
V х аЬ (Хаь |
x bc) |
х Ьс [Xbc |
хса) ~\~хса (хса Х0ь)* |
|
Обычно x"g« l ,l x"d, |
но есть машины, у которых x " g<x"d. Для |
||||
уточнения знака поправки <Дх в цепь возбуждения, включается ам перметр. Если наибольшему из измеренных сопротивлений х соот ветствует наименьшее значение тока возбуждения, то x"d< x"qi н наоборот.
Индуктивное сопротивление x'd может быть определено из опыта внезапного к. з. или опыта восстановления напряжения при отклю чении к. з. Выполнение обоих этих опытов для двигателей в усло виях эксплуатации чрезвычайно затруднено.
Для приближенных расчетов можно воспользоваться данными табл. Ш -1.
|
|
|
Таблица П1-1 |
Примерные соотношения между параметрами |
|
|
|
синхронных двигателей |
|
|
|
Параметр |
Для неявнополюсных |
Для явнополюсных |
|
турбодвигателей |
|
двигателей |
|
Х'а |
1 ,4 * " d |
|
1 .3 |
v // |
x"d |
|
1 .1 * " 4 |
Х а |
|
||
х'я |
X'd |
|
Хц |
хд |
Xd |
|
О.бХд |
Х 0 |
0 ,5 .x " , |
- |
О .б х " , |
Хц |
X "d |
|
x " d + x " t |
|
2 |
||
|
|
|
|
О б о з н а ч е н и я : ха п ха— индуктивпые сопротивления |
нулевой н обратной |
||
последовательности. |
|
|
|
135
Примерные значения параметров сйпхрониых двигателей приве дены в табл. П 1-2.
|
|
Таблица П1-2 |
|
Типичные параметры синхронных двигателей, |
|||
отн. ед„ и постоянные времени, с |
|
||
Параметр |
В неявкополюсных турбо |
В явнополюсных двигателях |
|
двигателях |
|||
* Л |
0,0 9 |
0,2 4 |
|
0 ,0 7 —0,1 4 |
0 ,1 3 — 0,3 5 |
||
X d |
0,13 |
0 ,3 7 |
|
0 ,1 2 —0,21 |
■ 0 ,2 — 0 ,4 5 |
||
|
|||
|
1.3 |
1,15 |
|
|
0 ,9 5 — 1,9 |
0 ,6 — 1,45 |
|
X q |
1,3 |
0 ,7 |
|
0 ,9 2 — 1,9 |
0 ,4 5 — 1,0 |
||
|
|||
X% |
x d . |
0,2 5 |
|
0 .1 3 —0 ,3 5 |
|||
|
|||
X q |
0,045 |
0 ,1 4 |
|
0 ,0 1 — 0 ,0 8 |
0 ,0 2 —0 ,2 |
||
|
|||
Td0 |
5 ,0 |
2 ,7 |
|
2 ,8 — 10,0 |
1 ,5 —9 ,5 |
||
|
|||
|
0,035 |
0,01 |
|
|
0 ,0 2 —0,0 5 |
0,0 0 2 — 0 ,0 5 |
|
|
0 ,4 5 |
0,51 |
|
|
0 ,3 —0 .9 |
0 ,4 — 1,4 |
|
П р и м е ч а н и е . |
В числителе даны средние значения, в знаменателе — преде |
||
лы изменений. |
|
|
|
П р и л о ж е н и е 2
Определение тока включения синхронного двигателя МС-322-8-6 с учетом фазы электродвижущей силы'
Исследование влияния фазы э. д. с. относительно напряжения сети на ток включения при самозапуске синхронного двигателя вы полним на примере двигателя типа МС-322-8-6, приводящего водя ной насос.
Ток включения с учетом изменения фазы э. д. с. двигателя от носительно напряжения сети определяется по формуле (1-1).
На рис. П2-1 приведена обработка осциллограммы выбега агре гата при нагруженном насосе (при открытой нагнетательной за движке). Нагрузка данного двигателя составляла перед отключением
136