Файл: Полубояринов Ю.Г. Основы машиностроительной гидравлики и пневматики учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 23.07.2024
Просмотров: 179
Скачиваний: 1
Фактическая подача насоса отличается от расчетной на вели
чину объемного коэффициента |
полезного |
действия (r|o G ), |
который |
учитывает уменьшение подачи |
насоса вследствие утечек |
жидкости |
|
и неполного заполнения рабочей полости. |
|
|
|
Конструктивная схема (в поперечном разрезе) поршневого рота |
|||
ционного насоса радиального |
исполнения |
с цапфовым распределе- |
Рис. 19
нием жидкости показана на рис. 19, б. В корпусе / размещен экс центрично к статору 2 ротор 3, вращающийся вокруг распредели тельной цапфы 4. В цапфе устроены поперечные пазы 5 и продоль ные каналы 6, по которым рабочая жидкость поступает в цилиндры 7 при всасывании и подается в систему при нагнетании. Статор уста новлен на подшипниках, внутренняя обойма которых запрессована в шейке рамы 8. С помощью механизма 9 рама со статором имеет возможность перемещаться по направляющим, изменяя при этом величину эксцентриситета е. В цилиндрах размещены поршни, ко торые при вращении ротора совершают возвратно-поступательное движение, осуществляя всасывание и нагнетание рабочей жйдко-
60
сти. Движение поршней в цилиндрах происходит под действием центробежной силы и реакции со стороны статора.
Удельная подача насоса рассчитывается по формуле
q = -^-2ez, . (60)
где d— диаметр поршня (плунжера); е — эксцентриситет;
z — число поршней.
Из формулы (60) видно, что при изменении величины е будет изменяться удельная (а следовательно, и полная) подача насоса.
Поршневые насосы радиального исполнения обычно приме няются в установках, которые работают в весьма тяжелых условиях и к которым не предъявляются высокие требования с точки зрения компактности, герметичности и быстроходности. Подача насосов Q составляет 15—400 л/мин, а давление 50—200 кГ/см2. Объемный к. п. д. этих насосов составляет 0,93 - г - 0,97.
Конструктивная схема (в продольном разрезе) поршневого ро- -• тационного насоса аксиального исполнения с торцевым распреде лением жидкости показана на рис. 19, в. В корпусе 1 размещен барабан 2, который вращается на валу 10. В барабане имеются ци линдры 4, внутри которых помещены поршни 3, соединенные шар нирами 12 с наклонной шайбой 11. При вращении барабана поршни совершают возвратно-поступательное движение, производя всасы вание и нагнетание рабочей жидкости. Распределение жидкости осуществляется с помощью торцевого распределителя 5, соединен ного с корпусом насоса. В распределителе имеются два серповидных окна 6, сообщающиеся с соединительными отверстиями 7 и с отвер стиями цилиндров. Передача вращения от вала к наклонной шайбе производится через карданный узел 9, а изменение угла (3 наклон ной шайбь^ осуществляется с помощью механизма 8.
Удельная подача насоса |
определяется |
по формуле |
|
|
q = |
^-Dig$z, |
(61) |
где d — диаметр |
поршня; |
|
|
D — диаметр |
барабана, |
проведенный |
через оси цилиндров; |
2 — число поршней.
Из формулы (61) видно, что при изменении угла |3 будет изме няться удельная (а следовательно, и полная) подача насоса.
Поршневые ротационные насосы аксиального исполнения на ходят широкое применение во многих отраслях машиностроения, что объясняется такими их преимуществами, как малый вес, при ходящийся на единицу мощности (0,95-г- 4,2 кПквт), компактность и высокий коэффициент полезного действия. Подача насосов со ставляет 9—800 л/мин, а рабочее давление доходит до 350 кГ/см2. Объемный к. п. д. насоса составляет 0,95 ч- 0,99,
61
Конструктивная схема (в поперечном разрезе) пластинчатого насоса однократного действия показана на рис. 19, г. В корпусе 1 размещен эксцентрично к статору 2 барабан 3, который вращается на валу 4. В барабане устроены пазы 5 прямоугольного сечения, внутри которых расположены пластинки 6. В торцевой стенке кор пуса образованы две фигурные прорези 7, через которые произво дится всасывание и нагнетание рабочей жидкости. При вращении барабана пластинки под действием центробежных сил выходят из пазов в зоне прорези всасывания и образуют замкнутое простран ство между барабаном и статором, в котором находится жидкость. В зоне прорези нагнетания пластинки под действием реакции ста тора входят в пазы, а перекачиваемая жидкость направляется в про резь 7. Таким образом, за один оборот вала каждая пластинка совершает однократный процесс всасывания и нагнетания. Этот насос, так же как поршневой ротационный насос радиального ис полнения, может иметь механизм для перемещения статора, что позволяет изменять величину эксцентриситета е.*
Удельная подача насоса определяется по формуле
q = 2be(nD—6z), |
(62) |
где b и б — ширина и толщина пластинки;
D —диаметр внутренней расточки статора; 2—число пластин.
Из формулы (62) видно, что при изменении величины е будет изменяться удельная (а следовательно, и полная) подача насоса.
Пластинчатые насосы отличаются простотой и надежностью кон струкции, компактностью и малым весом. Подача насосов состав ляет 3—400 л/мин, а рабочее давление доходит до 175 кГ/см2. Объем ный к. п. д. пластинчатых насосов несколько ниже, чем у поршне вых ротационных насосов, и составляет 0,64 ч - 0,93.
Конструктивная схема шестеренчатого насоса с внешним зацеп лением дана на рис. 19, д. Насос состоит из двух шестерен 4 и 7, размещенных в корпусе 2. В корпусе устроены отверстия 1 и 5 для присоединения всасывающей и нагнетательной трубы. Вал 3 веду щей шестерни соединен с валом приводного механизма. При враще нии шестерен рабочая жидкость по всасывающей трубе поступает во всасывающую полость насоса там, где зубья выходят из зацепле ния. Далее жидкость перемещается замкнутыми объемами по пе риферии насоса и попадает в полость нагнетания там, где зубья вхо дят в зацепление. Из полости нагнетания жидкость через отверстие 5 направляется в нагнетательную трубу. Небольшая часть жидко сти, оставшаяся в межзубном пространстве, возвращается по раз грузочной канавке 6 в полость всасывания.
* В пластинчатых насосах двукратного действия расточка статора имеет форму, близкую к овалу, барабан размещен концентрично, а в торцевой стенке образованы четыре прорези (две — на всасывание и две — на нагне тание). Удельная подача этих насосов не регулируется.
62
Удельная подача насоса определяется по формуле |
(63) |
q = 2nDHmb, |
где. £>н — диаметр начальной окружности;
т— модуль зацепления;
Ь— ширина зуба.
Формула (63) показывает, что удельная подача шестеренчатого насоса не регулируется.
Шестеренчатые насосы отличаются простотой и надежностью конструкции, компактностью и малым весом (2 кПквт). Подача на сосов составляет 5—140 л/мин, а давление доходит до 210 кГ/см2. Объемный к. п. д. насоса составляет 0,7 - г - 0,92.
% . |
Рис. 20 |
Конструктивная схема (в продольном разрезе) трехвинтового насоса показана на рис. 19, е. В насосе имеется один ведущий винт 1 с циклоидальным зацеплением и два ведомых винта 2, размещен ные в корпусе 3. Нарезки ведущего и ведомых винтов имеют проти воположное направление. Вал ведущего винта соединяется с валом приводного механизма. При работе насоса жидкость через отверстие 4 из полости всасывания 5 поступает в пространство между винтами и, перемещаясь в продольном направлении, попадает в полость нагнетания 6.
Удельная подача насоса определяется по формуле
<7 = 4,14D3„, |
(64) |
где DH — диаметр начальной окружности винта.
Формула (64) показывает, что удельная подача винтового на соса не регулируется.
Винтовые насосы более громоздки, чем шестеренчатые, и имеют более сложную конструкцию. Наибольшая подача насосов состав ляет 9000 л/мин* а рабочее давление доходит до 175 кГ/см2. Объем ный к. п. д. насоса — 0,33 -~ 0,85.
* В среднем подача винтовых насосов составляет 48—1500 л/мин.
63
Выше указывалось, что в качестве источников питания гидрав лических систем, наряду с насосами, могут служить и гидравлические аккумуляторы — резервуары, содержащие рабочую жидкость под давлением. Из различных видов гидроаккумуляторов наиболее распространены газогидравлйческие аккумуляторы, избыточное давление в которых обеспечивается сжатым газом (воздухом или азотом). Схема такого аккумулятора показана на рис. 20, а.
• Аккумулятор состоит из баллона 7, в верхней части которого установлен вентиль 2 для зарядки баллона газом. В нижней части
имеется коллектор |
3 для зарядки |
баллона |
рабочей |
жидкостью. |
|||||||
|
С целью предотвращения утечки газа |
||||||||||
|
при |
полной |
разрядке |
аккумулятора |
|||||||
|
предусмотрен |
клапан 4, |
срабатываю |
||||||||
|
щий при |
снижении |
давления в |
бал |
|||||||
|
лоне |
ниже |
предельно |
|
допустимого. |
||||||
|
В некоторых |
конструкциях |
аккуму |
||||||||
|
ляторов газовая среда отделена от |
||||||||||
|
жидкости |
разделительной |
диафраг |
||||||||
|
мой, |
что |
препятствует |
растворению |
|||||||
|
газа в жидкости. |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Полный объем |
W0 |
аккумулятора |
|||||||
|
рассчитывается |
по |
формуле |
|
|
||||||
|
|
|
^ o |
= |
W |
_ |
L |
|
+ |
k), |
(65) |
|
|
|
|
|
V У i + Ф - i |
/ |
|
||||
|
где |
W — рабочий |
объем; i|> — |
коэф |
|||||||
|
фициент |
неравномерности |
(ф = |
||||||||
Рис. 21 |
= |
0,1 - г - 0,2); |
|
п |
— |
постоянная |
|||||
|
политропического |
процесса |
при |
||||||||
расширении газа |
(п = 1,1 н- 1,3); |
/е — коэффициент |
запаса |
(к — |
|||||||
= 1,2-=-1,5). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Гидравлическая характеристика аккумулятора, представлен ная на рис. 20, б,-показывает, что при работе аккумулятора с пере менным расходом Q давление р с увеличением Q уменьшается. Если предусмотреть устройство для автоматической подзарядки, то можно обеспечить постоянное давление р == р 0 = const.
Рабочая жидкость,' поступающая в гидравлическую систему от источника питания, не должна содержать в своем составе механи ческих примесей. Очистка жидкости от примесей (фильтрация) про изводится в фильтрах с различным фильтрующим материалом (сет чатые, пластинчатые, войлочные, бумажные и матерчатые фильтры).
На рис. 21 показана конструкция пластинчатого фильтра. В кор пусе 2 установлен пакет пластин 3 с зазором от 0,08 до 0,20 мм. Жид кость подается в отверстие 8 и после очистки поступает через от верстие 6 в трубопровод. Периодическая очистка пластин произво дится скребками 5, которые закреплены на оси 4. При повороте рукоятки 7 скребки входят в зазоры между пластинами и счищают
64
с них примеси. Удаление примесей из фильтра происходит через отверстие 1.
Требование тщательной очистки сжатого воздуха предъявляется к пневматическим системам. Первичная очистка воздуха произво дится непосредственно в компрессорных установках, из которых воздух поступает в магистральные воздуховоды. Вторичная, более тщательная очистка производится через тонкие фильтры в инди видуальных узлах пневматической системы. По способу очистки фильтры подразделяются на сухие, мокрые, центробежные и элек трические. Наиболее распространены сухие фильтры с пористым или волокнистым фильтрующим материалом.
Особо высокие требования к качеству сжатого воздуха предъяв ляются в пневматических измерительных системах (см. гл. 3).
§ 9. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ И ПНЕВМАТИЧЕСКИЕ
ИСПОЛНИТЕЛЬНЫЕ МЕХАНИЗМЫ (ГИДРО- И ПНЕВМОДВИГАТЕЛИ)
Исполнительные механизмы преобразуют энергию потока ра бочей среды (жидкости или газа) в энергию механического движе ния, совершаемого с определенной скоростью.
Все механизмы имеют одну или несколько камер, называемых рабочей полостью или объемом, внутри которых рабочая среда со вершает полезную работу, преодолевая действие внешних сил. Гид равлической характеристикой исполнительного механизма является зависимость давления р от расхода Q. Крутизна этой характери стики, т. е. отношение называется импедансом нагрузки.
В системах управления применяются исполнительные меха низмы поступательного и вращательного движения.
Исполнительные механизмы поступательного движения могут быть двухстороннего и одностороннего действия. В механизмах двухстороннего действия перемещение подвижных элементов при прямом и обратном ходе производится под воздействием сил давле ния рабочей среды. В механизмах одностороннего действия пере мещение при прямом ходе производится под воздействием сил дав ления, а при обратном ходе — с помощью возвратной пружины или груза. Подвижные части исполнительных механизмов поступатель ного движения могут быть типа поршней (или плунжеров) и типа мембран (диафрагм).
Поршневые конструкции применяются в силовых цилиндрах с относительно большим перемещением, а мембранные механизмы— при малых перемещениях. Эти механизмы отличаются более высокой чувствительностью, быстродействием в сравнении с поршневыми двигателями и менее чувствительны к загрязнению рабочей среды.
На рис. 22 даны схемы некоторых исполнительныхмеханизмов поступательного движения. На рис. 22, а показана схема поршне-- вого силового цилиндра двухстороннего действия. В гильзе 2 раз-
3 Заказ № 1416 |
65 |
мещен поршень 3, соединенный со штоком 6. Отверстия 4 и / служат для подачи и выпуска из цилиндра, рабочей среды. При выполне нии рабочего (прямого) хода рабочая среда подается в левую (порш невую) полость 5. Из правой (штоковой) полости 7 рабочая среда поступает на слив (жидкость )или выпускается наружу (газ). Гер метизация полостей обеспечивается с помощью уплотнений 5 поршня и штока. В качестве уплотнений обычно применяются резиновые и чугунные кольца или манжеты шевронного и U-образного типа.
При выполнении обратного (холостого) хода подача рабочей среды производится в штоковую полость. Одновременно из поршне вой полости производится опорожнение.
а) |
В |
В t |
б) |
Рис. 22
Внекоторых гидравлических механизмах для ускорения обрат ного хода обе полости силового цилиндра в этом случае соединяются по схеме, показанной на рис. 22, б.
Впоршневых исполнительных механизмах одностороннего дей ствия (рис. 22, в) при рабочем ходе поршня заполняется рабочей средой полость /. Поршень, двигаясь вправо, сжимает возвратную пружину 2. При обратном ходе поршня пружина разжимается, полость / опоражнивается.
Разновидностью пневматических исполнительных механизмов одностороннего действия является сдвоенный силовой цилиндр, схема которого изображена на рис. 22, г. В этом цилиндре при ра бочем ходе поршни движутся в разные стороны. При обратном ходе поршни сходятся вместе под действием возвратных пружин.
Для увеличения развиваемого усилия применяются пневмати ческие силовые цилиндры со сдвоенным поршнем (рис. 22, д). Вну-
66
три цилиндра устроена перегородка 3, через которую проходит со единительный шток 5. При рабочем ходе сжатый воздух подается через отверстия 6 и 2 в рабочие полости 7 и 9; из полостей 8 я 10 воздух выходит наружу через отверстия 4 и 1.
На рис. 22, е показана схема пневматического силового цилиндра с двухступенчатым поршнем. С помощью такой конструкции можно получить разную величину усилия на штоке. Меньшее усилие по лучается при подаче сжатого воздуха в полость 3 (полости /, 2 и 4 соединены с атмосферой). Большее усилие создается при подаче сжатого воздуха в полости / и 3 (полости 2 и 4 соединены с атмо сферой.)
Рис. 23
Схемы мембранных (диафрагменных) механизмов представлены на рис. 23: а — механизм одностороннего действия с возвратной пружиной; б — механизм двухстороннего действия; в — механизм со сдвоенной мембраной. Основными частями мембранных меха низмов являются: корпус /, мембрана 2 (плоской, гофрированной или чулкообразной формы), шток 3, пружина 4, присоединительные штуцеры 5. Действие мембранных механизмов зависит от величины прогиба мембраны. Величина прогиба зависит от типа и размера мембраны, давления рабочей среды и упругих свойств материала мембраны. К разновидности мембранных механизмов можно отне стих с и л ь ф о н н ы й механизм, схема которого дана на рис. 23,г. Основной частью механизма является сильфон 3, представляющий собой гофрированную пружину. Сильфон размещается в герметич ной камере 2, в которую через штуцер 1 подается рабочая среда под давлением р. Во внутренней полости сильфона давление среды рг. Смещение штока 4 в осевом направлении происходит под дейст вием разности сил давления, приходящихся на наружную и внут реннюю поверхность сильфона.
•3* |
67 |