Файл: Лабинский Ю.В. Корабельные ядерные реакторы учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 24.07.2024
Просмотров: 93
Скачиваний: 0
Обычно для полученія примерно одинаковой температу ры на выходе ив каналов всех зон расход теплоносителя по каналам зон распределяется пропорционально полной тепловой мощности каздой зоны. Расходы по каналам внут ри зоны распределяется равномерно. Для этой цели кана лы иайбуются. На входе в канал устанавливается дроссель
ное устройство в виде шайбы. |
|
|
||
Полный расход |
теплоносителя |
через |
все каналы / -й |
|
зоны в |
этом случае |
будет |
|
|
|
|
|
|
(135) |
где G |
- расход |
теплоносителя |
через |
реактор. Расход |
|
через |
один канал L |
- й зоны составит |
|
|
|
п • |
|
(136) |
При этом средние температуры теплоносителя на выходе из всех зон будут одинаковыми. Температуры теплоносите
ля на выходе из отдельных каналов будут несколько отлич ными.
Обычно кривая распределения нейтронного потока по высоте реактора значительно отличается от косинусои дального распределения, особенно в начале кампании,ког да компенсирующие решетки находятся в активной зоне ре актора. Наличие искаженного нейтронного потока по высо те реактора усложняет тепловой расчет. Последний прово дится по участкам. Для этого активная высота канала разбивается на 10 - 12 участков. Непрерывная кривая распределения потока нейтронов по высоте капала 9-Y-?)
108
заменяется ступенчатой, |
со значениями |
¥ * = const* рав |
||
ным* средним |
значениям |
ЯР(г) на данном участке J- . |
||
Значение |
еніальпии |
теплоносителя в |
сечении канала |
|
с координатой |
г |
находится по формуле |
|
|
о. £ < Р ( ‘ )
Л- 0
|
|
V ~ |
|
6 |
, ' l P |
W |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(137) |
||||
|
|
|
|
|
J |
|
|
|
|
|
Не теплосодержанка теплоносителя 1 ( г ) |
и его |
давле- |
||||||||
инв |
р т «входится температура |
теплоносителя |
t T ( г ) . |
|||||||
Тешература |
оболочки на |
J |
-м участке |
канала может |
||||||
быть определена формулами: |
|
|
|
|
|
|||||
- |
на участке |
без |
кипения |
|
|
|
|
|||
|
|
J |
_ |
, і |
|
Ь |
. |
|
|
(138) |
|
|
*о5 ~ |
Тт + |
, j |
’ |
|
|
|||
- |
на участке |
с поверхностным и объемным кипением |
||||||||
|
|
t" с |
= |
t f |
|
J. |
|
|
(И 9 ) |
|
|
|
и о 6 . К И П |
5 |
|
, é |
|
|
|||
где сі |
r J |
- |
коэффициенты теплоотдачи на участ |
|||||||
|
|
|
|
ке |
соответственно при отсутствии |
|||||
|
|
|
|
и наличии объемного кипения. |
||||||
Удельный |
тепловой поток |
^ |
для |
J |
-го участка ка |
|||||
нала находится ие фоѵщщ |
|
|
|
|
|
|||||
QK * 4
9j
(140)
109
Координаты точек |
z |
начала и донца поверхностно |
|
го кипения находятся |
из |
условия t Jr = |
t ntC , где тенде |
ратура начала развитого |
поверхностного |
кипения опреде |
|
ляется формулой |
|
|
|
(ГО)
Максимальная температура ядерного горючего на оси ТВЭЛ определяется простым соотношением
|
_ |
J |
J . |
+<> |
(142) |
|
|
L'o S + A |
t â 5 ^ A Z £ , |
||
где A.toS * |
й |
- переиедБ |
температур в |
оболоч |
|
|
|
ке |
и в ядзрном горячем. |
||
§ Іб . Определение гидравлических сопротивлений рабочих каналов. Гидравлическое вювАадяраа«^
активной зоин
Для определения гидравлической характеристики пер вого контура необходимо знать гидравлическое сопротивле ние рабочих каналов реактора. Полное гидравлическое со
противление канала |
а р |
складывается из потерь |
давле |
||||
ния на входе в канал |
ApSx |
и выходе |
из канала |
A f gbix |
|||
и потерь давления |
в |
самом канале |
Ар |
: |
|
||
л |
Р к |
= Л |
Р ё * |
+Л Р |
+А |
Р ё ы ъ• |
<143) |
Потери давления на входе в канал определяют по фор муле [б]
НО
n
Sx °gx
|
âPtxX = |
Z(5'5600)Т$- {K-SГ |
) + ДРш > |
(iw) |
где |
M |
- коэффициент местного сопротивления |
на |
|
gx. |
||||
|
|
входном участке |
канала ; |
|
S- преходное сеченме канала на входном учаетке ;
др - сопротмвхеняе дроссельного устройства (майбы).
Потери давления в канале рассчитываются но следую щим формулам:
- на участке без кнненнн и с поверхностным кияени-
ем
|
|
|
|
п |
|
2. ) |
|
|
|
а Р • |
Ъ то-7 |
|
(145) |
||
|
|
|
ТР |
dg |
г(5- 3600)у |
||
где |
^ г |
- коэффициент сопротивления |
трения |
для |
|||
|
ТР |
участка |
без |
кннения или с |
кипением; |
||
к- длина соответствующего участка;
-на участке с объемным калением
аР |
G |
\г |
1 |
. |
.к |
|
|
|
(5)г(3600) 2 [V Т dt V |
|
|
||||||
|
|
|
|
^ |
v s K |
|
v - . v - ) |
(146) |
|
|
|
|
|
|
|
Гкр |
|
где |
о |
- критическое |
давление |
теплоносителя, |
кг/см ^; |
|||
|
Гк* |
|
|
|
|
|
|
|
I II
|
- условный коэффициент сопротивления на |
|||
7/0 |
участке |
объемного кипения. |
||
Условный удельный объем пароводяной |
смеси V опре |
|||
деляется по форкуде |
|
|
|
|
. . . . |
х г(г-> |
„ |
[ ' - * ( * ) ] t»' |
. |
V(z)~ |
ip, . О |
+----------------- / к г |
у |
|
|
У?2 ) |
|
1 - f ( z ) |
(147) |
где JC ( z ) - массовое расходное паросодержание на участке объемного кипения.
' ( г ) - і '
Х(г) =
(148)
У (г) - истинное объемное паросодержание, опреде ляется не формуле [б ]
|
|
|
|
У П [1- ßU)] |
|
|
f U ) = ß ( z ) \ l — |
(149) |
|||
|
|
|
|
; ,0 4 - ß ( i ) |
|
Здесь |
ß ( 2) - |
объемное |
расходное паросодержаніе, |
||
|
|
|
|
1 |
|
|
J U ) |
= |
|
|
|
|
|
|
о |
■- 1 |
(150) |
|
|
|
1 -f ■ |
||
|
|
m |
ü “ |
х(г) |
|
а коэффициент |
равен |
|
|
||
0 ,3 4 2 ( 1 —j p . )
п,1
Iß6-W
f*
(I 5 I)
г
112
