Файл: Терпиловский К.Ф. Механизация процессов тепловой обработки кормов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 30.07.2024
Просмотров: 169
Скачиваний: 0
|
Ч=<ч+ |
4 |
= |
j e t |
+ |
^ V |
t c ~ |
t r J |
(38) |
где |
H = -<j- |
- половина расстояния |
между |
паровыми |
насадками. |
Формулы (37) и(38) аналогичны выражению ( 2 6 ) , поэтому суще ствует оптимальная температура среды, при которой время запари вания минимально и которая выражается формулой ( 2 8 ) , где для линейного насадка
(за,а)
G
для точечного
(33,6)
В этом случае также будет некоторый перерасход тепла за счет перегревания клубней, расположенных у паровых насадков.
Для линейных насадков температура перегрева |
клубней |
|
|||
|
|
г |
г 9 |
|
|
|
zn—ехр<-А |
2. |
ГТГ |
Y |
|
+ |
6 |
t t - t |
i |
|
|
en |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или
7Э
где
3
1 |
|
|
г |
|
|
|
о |
G |
t R |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
для точечных |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
-Hoh. |
|
||
|
|
|
|
|
||
где |
|
|
|
|
|
|
_ |
|
^ н с |
( t c - t 0 ) a |
|
||
|
5 G t |
R |
|
|
|
|
Элементарный перерасход тепла |
d. Q |
в объеме d V |
||||
при пуске пара из линейного насадка |
|
|
||||
ИЯИ |
H20Ttu |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t(.h)hdK<LB<L* |
= |
|
||
|
аоо |
|
Н |
. 2 |
|
|
|
|
|
Ah . |
)klh |
||
= 2 V c t 4 |
^ ( t e |
- t r ) |
(1-е ' |
|||
Это уравнение |
решается путем подстановки |
Jffh = ОС |
||||
п d f t = cUc/ZJ^fi. После |
интегрирования |
получим |
|
о
74
При пуске пара из точечного насадка
« , - ( ^ ф ^ с - ^ у ^ )}• сед
Формулы (39) и (40) аналогичны выражению( 3 6 ) , поэтому рас ход тепла на перегрев материала при пуеке пара из насадков обои типов также можно уменыпить.увеличив расход пара G . Отсюда следует, что для повышения производительности и снижения потерь тепла наилучшим является такой вариант пуска napaf когда он з
полняет весь объем чана за короткий промежуток времени и клубн начинают прогреваться почти одновременно. Однако применение это го варианта может оказаться невыгодным, так как большой расход пара требуется лишь в начальный момент нагревания, а в дальней шем при резком снижении расхода пара мощность котла-парообразо вателя будет недоиспользоваться.
При работе с переменным расходом из условия быстрого запол
4
нения паром всего междуклубневого пространства продолжительность запаривания складывается из времени продувки и времени нагрева ния отдельных клубней материала до температуры готовности. Если
принять время продувки Т „p = t , = t t g |
, продолжитель |
ность запаривания |
|
Если обеспечить 6. = 0,'1, весь материал начнет прогре ваться практически одновременно'. Потери тепла на перегрев за время X пр ничтожно малы, так как к концу процесса скорость нагревания значительно снижается.
При использовании линейных насадков расстояние между .ними можно определить из формулы (20)
в 2 Н 2
Лц - У«Цу„с(1е -1,)'.
75
так как пар из каждого насадка распространяется на половину
стояния между |
ними. |
|
|
|
Подставив |
в формулу (ч2) значение |
Т 2 , получим |
||
. о |
|
' |
|
|
При истечении пара из торца трубы расстояние между насадк |
||||
ми на основании формулы (22) |
|
|
||
|
1 |
„ г |
|
|
Из формул (чЗ) и (чч) видно, что расстояние мекду насадками |
||||
иоано увеличить, повысив расход пара или уменьшив |
температуру |
|||
греющейсреды. |
|
' |
|
|
Следует отметить, что произвольное |
увеличение |
расстояния L |
вызывает возрастание времени заполнения паром запарочной емкос ти и ^повышение! непроизводительных тепловых потерь.
Если известно расстояние между насадками, по формулам (чЗ) н (чч) можно определить потребный расход пара в момент продувк Расход пара после заполнения всего свободного мождуклубн вого пространства будет переменным и определится скоростью кон
сации. Аналогично предыдущему
|
G = |
d n |
|
|
|
d t |
|
|
2. |
• |
|
где сдП=- с |
— d t |
- элементарное количество пара, рас-' |
|
|
. |
ходуемое для повышения температуры |
|
|
|
материала нагвеличину dt |
при |
|
•-• пуске пара из линейного насадка. |
В данном случае при определений dt{$- ?Щ объем -нагреваемого
материала, прилегающего к одному насадку, принят нецилиндр, а
параллелепипед размером (-цх(_цХ>£ц.
76
Среднее приращение температуры определяется по формуле ( 2 9 ) . Тогда для линейных насадков
|
6 U |
U |
|Гн°С1е-*оср..)а- |
еос( |
|
(45) |
|
G |
4 = |
|
ч |
" |
|
||
|
|
|
i r:"4 |
|
|
|
* |
|
Аналогично |
предыдущему в формулу |
(ч5) подставляем не t „ , |
||||
а среднее |
значение температуры, до которой успеет прогреться |
||||||
часть материала за время продувки, |
|
|
|||||
|
н гот |
|
v |
|
к |
|
|
|
|
' |
|
|
2 Н |
j |
(46) |
|
|
|
|
|
|||
|
о о о |
|
|
о |
|
||
так |
как элементарный |
объем цилиндра |
|
и осреднение проводится по объему не цилиндра, а параллелепипеда размером 2Н*2Н* 1ц.
Если
г
t ( f i ) = t c |
~ |
j |
е |
|
- |
|
|
где в -Ny необходимо подставить расход пара в момент продувки
G 1 |
, после интегрирования получим |
||
|
Dtp |
\ |
Н 2 |
|
|
При пуске пара из точечных насадков 3
"77
где за объем материала, |
прилегающего к одному |
насадку, |
|
принят |
||||||||||||||
куб ДЛИНОЙ |
ребра Ц |
, а средняя температура после |
продувки |
|||||||||||||||
|
|
|
% 25Г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
: |
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0ср2 8 Й |
3 |
•* |
|
|
|
|
|
|
|
2 Н -* |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
||
так как элементарный |
объем в сферических |
координатах |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
= К |
2 |
|
|
|
, , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d v |
s i r L 0 d . 0 c t i f |
ЫРи |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
и осреднение сделано по оСъечу |
куба, длина ребра которого 21 |
|||||||||||||||||
При |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t ( K ) . t |
|
-,t |
г \ |
-*гк |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
" Ш ^ е |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Си |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
З<Г" tc |
|
|
|
я2Н |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(49) |
||||
|
|
О Ср2 |
|
|
|
|
|
ит О - е |
|
) |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
-Т Jf2 |
|
|
|
|
|
|||||||
Из формул |
(чЗ) и (48) можно |
определить |
нагрузку парообразо |
|||||||||||||||
вателя по времени, которая представляет собой отношение |
рьсхоц |
|||||||||||||||||
соответствующего нагреванию отдельных клубней |
материала, к |
рас |
||||||||||||||||
ходу в момент |
пролувки. Подставив |
значения L 4 |
и L^ |
, опреде |
||||||||||||||
ленные по формулам |
( i 3 |
4 i |
и О*»), в формулы (ЧЪ) и ( 4 8 ) , |
получим |
||||||||||||||
GLUT) |
|
t |
. - |
t |
|
|
u - t o |
eocpf - S |
- |
j t |
j |
, |
|
|
||||
|
Х |
|
t |
, " |
- |
t 0 |
|
( 5 0 ) |
||||||||||
|
|
|
|
t c - t |
r |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
24 |
e |
|
|
|
|
|
|
36 Б |
|
где для линейных |
|
|
|
|
|
и для точечных cp = |
|
|||||||||||
насадков у>~ |
|
|
Соотношение (50) позволяет оценить нагрузку парообразовате ля в любой момент времени. Очевидно, чтопри пуске пара из тор цов труб при прочих равных условиях неравномерность загрузки п образователя будет в 1,5 раза меньше, чем при пуске пара из об зующих цилиндрических труб.
78
Если пар истекает |
из образующих цилиндрической трубы, прохо |
||
дящей но всю глубину емкости разгром по верху Х,ХУ, то |
коли |
||
чества насадков |
|
|
|
|
|
V v |
|
Н |
= |
Г • ' |
(51) |
а общий расход пара |
вмомент продувки |
|
g C - M g ' - ^ G . |
(52) |
Подставив в уравнение (52) значение L и, , определенное по {•ормуле ('13), получим
^ ^ х у т ^ я у ^ с ^у |
( 5 3 ) |
||||
При истечении пара из торцов |
труб, расположенных равномерно |
||||
но всему объему |
чана размером X |
4 |
У* Z |
i количество насад- |
|
К'1Я |
|
|
|
|
|
|
и = , |
3 |
1 |
|
• (5<0 |
|
и т |
|
|
|
|
а общий расход пара в момент продувки |
|
||||
г' |
м г ' . уу-тЛУнС(П-и)о. |
, |
|||
от~ |
~ X Y t - e e t R f ^ ( a ^ S T ) |
С55) |
|||
Приняв l^-L |
, аналогично можно |
определить измене |
ние общего расхода пара при дальнейшем протекании процесса для обоих типов насадков
G0=MG |
_ 6}нс |
(Vtoep ) а |
/ 2 а .\ |
. |
79