Файл: Терпиловский К.Ф. Механизация процессов тепловой обработки кормов.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 30.07.2024

Просмотров: 169

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

 

Ч=<ч+

4

=

j e t

+

^ V

t c ~

t r J

(38)

где

H = -<j-

- половина расстояния

между

паровыми

насадками.

Формулы (37) и(38) аналогичны выражению ( 2 6 ) , поэтому суще­ ствует оптимальная температура среды, при которой время запари­ вания минимально и которая выражается формулой ( 2 8 ) , где для линейного насадка

(за,а)

G

для точечного

(33,6)

В этом случае также будет некоторый перерасход тепла за счет перегревания клубней, расположенных у паровых насадков.

Для линейных насадков температура перегрева

клубней

 

 

 

г

г 9

 

 

 

zn—ехр<-А

2.

ГТГ

Y

+

6

t t - t

i

 

 

en

 

 

 

 

 

 

 

 

 

или

где

3

1

 

 

г

 

 

 

о

G

t R

 

 

 

 

 

1

 

 

 

для точечных

 

 

 

 

3

 

 

 

 

-Hoh.

 

 

 

 

 

 

где

 

 

 

 

 

 

_

 

^ н с

( t c - t 0 ) a

 

 

5 G t

R

 

 

 

Элементарный перерасход тепла

d. Q

в объеме d V

при пуске пара из линейного насадка

 

 

ИЯИ

H20Ttu

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

t(.h)hdK<LB<L*

=

 

 

аоо

 

Н

. 2

 

 

 

 

Ah .

)klh

= 2 V c t 4

^ ( t e

- t r )

(1-е '

Это уравнение

решается путем подстановки

Jffh = ОС

п d f t = cUc/ZJ^fi. После

интегрирования

получим

 

о

74


При пуске пара из точечного насадка

« , - ( ^ ф ^ с - ^ у ^ )}• сед

Формулы (39) и (40) аналогичны выражению( 3 6 ) , поэтому рас­ ход тепла на перегрев материала при пуеке пара из насадков обои типов также можно уменыпить.увеличив расход пара G . Отсюда следует, что для повышения производительности и снижения потерь тепла наилучшим является такой вариант пуска napaf когда он з

полняет весь объем чана за короткий промежуток времени и клубн начинают прогреваться почти одновременно. Однако применение это­ го варианта может оказаться невыгодным, так как большой расход пара требуется лишь в начальный момент нагревания, а в дальней­ шем при резком снижении расхода пара мощность котла-парообразо­ вателя будет недоиспользоваться.

При работе с переменным расходом из условия быстрого запол­

4

нения паром всего междуклубневого пространства продолжительность запаривания складывается из времени продувки и времени нагрева­ ния отдельных клубней материала до температуры готовности. Если

принять время продувки Т „p = t , = t t g

, продолжитель­

ность запаривания

 

Если обеспечить 6. = 0,'1, весь материал начнет прогре­ ваться практически одновременно'. Потери тепла на перегрев за время X пр ничтожно малы, так как к концу процесса скорость нагревания значительно снижается.

При использовании линейных насадков расстояние между .ними можно определить из формулы (20)

в 2 Н 2

Лц - У«Цу„с(1е -1,)'.

75

так как пар из каждого насадка распространяется на половину

стояния между

ними.

 

 

 

Подставив

в формулу (ч2) значение

Т 2 , получим

. о

 

'

 

 

При истечении пара из торца трубы расстояние между насадк

ми на основании формулы (22)

 

 

 

1

„ г

 

 

Из формул (чЗ) и (чч) видно, что расстояние мекду насадками

иоано увеличить, повысив расход пара или уменьшив

температуру

греющейсреды.

 

'

 

 

Следует отметить, что произвольное

увеличение

расстояния L

вызывает возрастание времени заполнения паром запарочной емкос ти и ^повышение! непроизводительных тепловых потерь.

Если известно расстояние между насадками, по формулам (чЗ) н (чч) можно определить потребный расход пара в момент продувк Расход пара после заполнения всего свободного мождуклубн вого пространства будет переменным и определится скоростью кон

сации. Аналогично предыдущему

 

G =

d n

 

 

 

d t

 

 

2.

 

где сдП=- с

d t

- элементарное количество пара, рас-'

 

.

ходуемое для повышения температуры

 

 

материала нагвеличину dt

при

 

•-• пуске пара из линейного насадка.

В данном случае при определений dt{$- ?Щ объем -нагреваемого

материала, прилегающего к одному насадку, принят нецилиндр, а

параллелепипед размером (-цх(_цХ>£ц.

76


Среднее приращение температуры определяется по формуле ( 2 9 ) . Тогда для линейных насадков

 

6 U

U

|Гн°С1е-*оср..)а-

еос(

 

(45)

G

4 =

 

ч

"

 

 

 

 

i r:"4

 

 

 

*

 

Аналогично

предыдущему в формулу

(ч5) подставляем не t „ ,

а среднее

значение температуры, до которой успеет прогреться

часть материала за время продувки,

 

 

 

н гот

 

v

 

к

 

 

 

'

 

 

2 Н

j

(46)

 

 

 

 

 

 

о о о

 

 

о

 

так

как элементарный

объем цилиндра

 

и осреднение проводится по объему не цилиндра, а параллелепипеда размером 2Н*2Н* 1ц.

Если

г

t ( f i ) = t c

~

j

е

 

-

 

 

где в -Ny необходимо подставить расход пара в момент продувки

G 1

, после интегрирования получим

 

Dtp

\

Н 2

 

 

При пуске пара из точечных насадков 3

"77


где за объем материала,

прилегающего к одному

насадку,

 

принят

куб ДЛИНОЙ

ребра Ц

, а средняя температура после

продувки

 

 

 

% 25Г

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

:

Р

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0ср2 8 Й

3

•*

 

 

 

 

 

 

 

2 Н -*

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n

 

 

 

 

 

так как элементарный

объем в сферических

координатах

 

 

 

 

 

 

 

 

= К

2

 

 

 

, ,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

d v

s i r L 0 d . 0 c t i f

ЫРи

 

 

 

 

 

 

 

и осреднение сделано по оСъечу

куба, длина ребра которого 21

При

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

t ( K ) . t

 

-,t

г \

-*гк

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

" Ш ^ е

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Си

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

З<Г" tc

 

 

 

я2Н

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(49)

 

 

О Ср2

 

 

 

 

 

ит О - е

 

)

 

 

 

 

 

 

 

 

-Т Jf2

 

 

 

 

 

Из формул

(чЗ) и (48) можно

определить

нагрузку парообразо­

вателя по времени, которая представляет собой отношение

рьсхоц

соответствующего нагреванию отдельных клубней

материала, к

рас­

ходу в момент

пролувки. Подставив

значения L 4

и L^

, опреде­

ленные по формулам

( i 3

4 i

и О*»), в формулы (ЧЪ) и ( 4 8 ) ,

получим

GLUT)

 

t

. -

t

 

 

u - t o

eocpf - S

-

j t

j

,

 

 

 

Х

 

t

, "

-

t 0

 

( 5 0 )

 

 

 

 

t c - t

r

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

24

e

 

 

 

 

 

 

36 Б

где для линейных

 

 

 

 

 

и для точечных cp =

 

насадков у>~

 

 

Соотношение (50) позволяет оценить нагрузку парообразовате­ ля в любой момент времени. Очевидно, чтопри пуске пара из тор­ цов труб при прочих равных условиях неравномерность загрузки п образователя будет в 1,5 раза меньше, чем при пуске пара из об зующих цилиндрических труб.

78


Если пар истекает

из образующих цилиндрической трубы, прохо­

дящей но всю глубину емкости разгром по верху Х,ХУ, то

коли­

чества насадков

 

 

 

 

 

V v

 

Н

=

Г • '

(51)

а общий расход пара

вмомент продувки

 

g C - M g ' - ^ G .

(52)

Подставив в уравнение (52) значение L и, , определенное по {•ормуле ('13), получим

^ ^ х у т ^ я у ^ с ^у

( 5 3 )

При истечении пара из торцов

труб, расположенных равномерно

но всему объему

чана размером X

4

У* Z

i количество насад-

К'1Я

 

 

 

 

 

 

и = ,

3

1

 

• (5<0

 

и т

 

 

 

а общий расход пара в момент продувки

 

г'

м г ' . уу-тЛУнС(П-и)о.

,

от~

~ X Y t - e e t R f ^ ( a ^ S T )

С55)

Приняв l^-L

, аналогично можно

определить измене­

ние общего расхода пара при дальнейшем протекании процесса для обоих типов насадков

G0=MG

_ 6}нс

(Vtoep ) а

/ 2 а .\

.

79