Файл: Митрофанов, Е. Н. Армоцемент.pdf

характера, к которым в первую очередь относятся условия и ме­ тоды изготовления армоцементных конструкций.

Применение напыляемых теплоизоляционных материалов до­ статочно эффективно при нанесении теплоизоляционного слоя на поверхность уже смонтированных элементов покрытия на строи­ тельной площадке.

Плитные теплоизоляционные материалы целесообразно приме­ нять на стадии изготовления, укладывая их в матрицы до фор­ мовки изделий. Линейчатые армоцементные конструкции в этом отношении будут иметь преимущества перед конструкциями двоя­ кой кривизны. Не исключается наклеивание плитных материалов непосредственно на конструкции после их изготовления, а в от­ дельных случаях и после монтажа.

Вспениваемые материалы в основном могут применяться лишь

ибо гранулы стирола могут засыпаться в матрицы любой конфи­ гурации.

Теплоизоляционные материалы не должны выделять вещества, снижающие прочность соприкасающихся слоев материала (армо­ цемента, клея, пароизоляции); они должны быть нетоксичными и биостойкими. В этом отношении рекомендуемые виды теплоизо­ ляционных материалов удовлетворяют предъявляемым к ним тре­ бованиям.

Клеевые составы. Приклеивание утеплителя к конструкции мо­ жет осуществляться составами, приведенными в табл. 28.

Клеевые составы должны удовлетворять следующим требова­ ниям:

а) быть устойчивыми к действию воды и ее паров; б) обладать активностью в готовом виде не менее 1 ч при тем­

пературе 20 °С; в) обеспечивать прочность клеевого шва при температуре от

20 до 60° С.

Для обеспечения указанных требований перед нанесением клея поверхности склеиваемых материалов должны быть чистыми и обезжиренными.

Пароизоляционный слой

Пароизоляция совмещенной конструкции ограждения устраи­ вается с внутренней стороны под теплоизоляционным слоем и слу­ жит для защиты от увлажнения конструкции. В качестве материа­ лов, применяемых для пароизоляции армоцементных конструк­ ций, можно рекомендовать отдельные композиции, указанные в табл. 28.

Все выбранные пароизоляционные композиции должны иметь сопротивление паропроницаемости согласно расчету, но не менее 20—30 г • м2 • мм рт. ст • ч для невентилируемых конструкций ограж­ дения.

95

97

Особенности теплофизического расчета облегченных конструкций ограждений

Строительные нормы (СНиП П-А. 7—62), нормируя темпера­ турный перепад между температурой внутреннего воздуха и тем­ пературой поверхности ограждений, при расчете сопротивления теплопередаче наружных ограждений не учитывают влияния на самочувствие человека радиационной температуры, которая зави­ сит как от температуры воздуха помещения, так и от температуры поверхностей ограждающих конструкций.

Исследования теплового режима помещений с облегченными пространственными конструкциями и различной теплоустойчиво­ стью под влиянием тепловых воздействий показали, что наружные

Ч.только от теплотехнических качеств ограждений, но и от теплоаккумулирующей способности всего помещения.

СНиП П-А. 7—62 упоминают о необходимости расчета тепло­

разработана методика теплотехнического расчета облегченных про­

м2/ч • град/ккал;

п— коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху;

печения теплоустойчивости помещения, должно быть не менее значения

98

т— коэффициент неравномерности отдачи тепла отопи­ тельными приборами;

FBnFn — площади внутренних поверхностей и наружных ограж­ дений, мг;

Вв — коэффициент теплопоглощения внутренних поверхно­ стей внутренних ограждений, ккал/м2 - ч - град;

AtB— допустимые колебания температуры внутреннего воздуха, °С.

§ 4. СТЫКИ АРМОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

При строительстве зданий и сооружений с применением сбор­ ных пространственных конструкций до последнего времени стыки осуществлялись путем соединения закладных металлических ча­ стей с помощью сварки с последующим замоноличиванием либо монолитно с перевязкой выпусков арматуры (см. раздел «Конст­ руирование» СН 366—67).

Стыки сборных армоцементных конструкций, работающих на растяжение, изгиб, внецентренное сжатие или растяжение, надо предусматривать с замоноличиванием и с передачей усилия растя­ жения через арматурные выпуски, закладные детали и приварен­ ные к ним стальные накладки, а передачу усилия сжатия — через бетон замоноличивания. Стыковые соединения элементов должны быть равнопрочны основному расчетному сечению.

Стыки сборных элементов рекомендуется выполнять одним из следующих способов:

а) установкой диафрагмы между торцами элементов, сваркой

сварке закладных деталей стыкуемых элементов и ребер с после­

сматривать, как правило, путем заполнения швов между элемен­

смеси на одну марку выше, чем бетон стыкуемых элементов по прочности на сжатие.

99

Закладные детали для расчетных и конструктивных стыков элементов должны быть изготовлены из рифленых пластин тол­ щиной не менее 5 мм, с приваренными к ним анкерами из прово­ локи диаметром 3—6 мм. Приварку анкеров к рифленым пласти­ нам рекомендуется осуществлять на машинах контактной элект­ росварки.

В 1962—1963 гг. Ленинградским отделением ЦНИИ промзданий совместно с ЛенЗНИИЭП разработано и осуществлено бол­ товое соединение тонкостенных армоцементных складчатых эле­ ментов сводчатых покрытий пролетами 18, 24, 30 и 36 м.

i-l

Рис. 13. Пример применения болтовых соединении при сборке свод­ чатого покрытия

Сборка отдельных элементов в пространственные арки про­ изводится посредством болтового стыка. К каркасам арматуры приваривают П-образную закладную деталь. За этой деталью при изготовлении элемента остается незабетонированное отверстие прямоугольной формы — так называемый «карман». В процессе монтажа элементы упираются торцевыми плоскостями и обжи­ маются с помощью болтов.

Болты в стыковом соединении располагаются в плоскости действия нормальных сил и изгибающих моментов, что предопре­ деляет работу болтов преимущественно на растяжение. Следует отметить, что величина монтажного усилия в болтовых соедине­ ниях может быть достаточно высокой и в предельном состоянии определяется расчетным сопротивлением стали.

На экспериментальной базе ЛенЗНИИЭП были проведены испытания арки пролетом 24 м, линейные элементы которой сое­ динялись с помощью болтовых сопряжений (рис. 13). Разру­ шение конструкции при наивыгоднейшем сочетании изгибающего

100