Файл: Закиров, С. Н. Проектирование и разработка газовых месторождений учебное пособие.pdf

Данные по дифференциальной конденсации исходной газоконден­ сатной системы на бомбе pVT при пластовой температуре приведены в табл. 24.

Т а б л и ц а 24

Результаты лабораторных экспериментов

по дифференциальной конденсации с бомбой pVT

По результатам лабораторных экспериментов с бомбой pVT (т. е. при данных, приведенных в графах 1 и 6 табл. 24) построена пластовая изотерма конденсации (рис. 75).

В табл. 25 и на рис. 76 представлены данные об изменении фрак­ ционного состава выпускаемой из бомбы продукции. Фракционный состав каждой порции газа относится к среднему давлению каждой ступени снижения давления (см. графу 3, табл. 24). Рис. 77 показы­ вает выход бензиновых фракций в продукции, получаемой из бомбы, пересчитанный на кубометры добываемого газа.

274

Т а б л и ц а 25

Результаты анализа проб газа (% мольные), отбираемых из бомбы при моделировании процесса истощения залежи

Данные по дифференциальной конденсации позволяют определить зависимость коэффициента сверхсжимаемости газоконденсатной си­ стемы от давления (при пластовой температуре) с учетом изменяю­ щегося состава. Необходимые данные для вычисления коэффициента сверхсжимаемости газа z получаются из эксперимента (рис. 78). Определение коэффициента сверхсжимаемости газа с использованием псевдокритических температуры и давления здесь также дало прием­ лемые результаты (см. рис. 78).

Пересчет приведенных результатов лабораторных исследований в натурные величины выполняется в следующей последовательности.

Начальные запасы жирного газа, приведенные к стандартным

Здесь gg — содержание конденсата (бутаны + высшие) в началь­ ный момент разработки залежи (при стандартных условиях).

Для рассматриваемого примера Qp‘+ = 2,4 млн. м3.

Количество жирного газа Qx r (рн-г-Рн. к)> которое будет добыто из пласта к моменту падения давления до давления начала конден­ сации, составит

Имеем <2Ж> г (РнЧ -Рн. к) = 6510е м*._

Добыча жирного газа (?ж. г (_рн. к-)-р) ПРИ снижении давления от

рн к до любого текущего значения р может быть определена по фор­ муле

Здесь ccQ — текущий газонасыщенный объем (при учете выпаде­ ния конденсата) — находится по данным табл. 24 (графа 5). Резуль-

Изменение продукции жирного газа

исодержания фракции бутаиы плюс высшие

впродукции залежи

276

сторождения на истощение и снижении пластового давления от

по фракции бутаны плюс высшие•*§

0,935 •106•100% =38,9% .

2,4-106

Приведенный порядок расчетов предполагает, что давление вовсем пласте снижается равномерно, нет значительных общих депрессионных воронок и вблизи отдельных скважин.

Методика более подробных расчетов запасов и добычи конденсата, а также бутана, пропана, этана и т. д. рассматривается в «Указаниях по определению промысловых ресурсов конденсата и его добычи при эксплуатации газоконденсатных месторождений на естественном режиме» (авторы В. В. Юшкин, Г. С. Степанова и М. Т. Керчажкин, изд. ВНИИгаза, 1971).

§ 4. Показатели разработки газоконденсатного месторождения с поддержанием пластового давления закачкой сухого (отбензиненного) газа

При значительном начальном содержании конденсата в газе рассматриваются варианты разработки месторождения с поддержа­ нием пластового давления путем закачки сухого газа. Эффективность закачки сухого газа (сайклинг-про- цесса) зависит от запасов газа, кон­ денсата, содержания его в газе, от числа эксплуатационных и нагнета­ тельных скважин и их размещения на структуре, от неоднородности пласта по коллекторским свойствам как по площади, так и по мощности продуктивных отложений.

Влияние расположения эксплуа­ тационных и нагнетательных сква­ жин при простейших схемах их

коллекторским свойствам пласте исследовано М. Маскетом [46]. При обратной закачке газа давление иногда поддерживается на некотором постоянном уровне. При этом количество закачиваемого и отбираемого газа получается практически равным. Поэтому распре­ деление давления в пласте может быть принято стационарным (уста­ новившимся). При незначительных перепадах давления между систе­ мами эксплуатационных и нагнетательных скважин распределение

277

пластового давления близко к распределению давления при фильтра­ ции несжимаемой жидкости. Принимается также, что вязкость сухого и жирного газа одинакова. Тогда при размещении скважин в виде двух прямолинейных цепочек в однородном по коллекторским свой­ ствам бесконечном пласте (рис. 80) распределение давления опреде­ ляется следующей формулой [46]:

газа; а — расстояние между скважинами в ряду; 2d — расстояние между рядами скважин; остальные обозначения прежние.

Здесь m — произведение коэффициента пористости на коэффи­ циент вытеснения (доля порового пространства, занятого сухим газом; определяется в результате лабораторных исследований).

Минимальное время прорыва сухого газа в эксплуатационные скважины составляет

Под коэффициентом охвата вытеснением по площади Е пони­ мается отношение суммарного количества закачанного сухого газа в момент его прорыва в эксплуатационные скважины к максималь­ ному поровому объему, который может быть занят сухим газом при закачке и отборе через галереи. Для рассматриваемой системы раз­ мещения скважин с учетом (3) получается

Из уравнения (4) следует, что коэффициент Е возрастает от 0

ПРИ — С 1 Д о 1 при 1. Так, для ^ = 0,1; 1 и 5 величина Е

соответственно равна 0,204; 0,841; 0,968. Отсюда следует важный практический вывод, что эффективность вытеснения газа по площади (следовательно, и по объему) возрастает при увеличении расстояния между рядами эксплуатационных и нагнетательных скважин.

-278