Файл: Грызлов, А. Ф. Линейные сооружения городских телефонных сетей учеб. пособие.pdf

ветра выражают через удельные нагрузки. Такая нагрузка, выра­ женная в килограммах, приходится на 1 м длины провода и 1 мм2 площади его поперечного сечения.

у- = V/ V23+Y25, кг/(м-мм2).

Здесь q — масса 1 м провода, кг; 5 — площадь поперечного сечения провода, мм2; п — коэффициент перегрузки (1,1 для массы провода и 1,2 для гололеда и ветра); b — толщина стенки льда на проводе, мм; уо — плотность льда, равная 900 кг/м3; /сдоп — коэффициент на сочетание ветровой и гололедной нагрузок, равный 0,9; v — скорость ветра, м/с; d — диаметр провода, мм; Каа —аэродина­ мический коэффициент на ветровую нагрузку, который составляет для проводов 1,2, для плоских элементов опоры 1,4, для цилиндрических элементов 0,7.

Опоры столбовых линий ГТС различают по их расположению на линии, конструкции и назначению. По расположению на линии опоры могут быть промежуточными, кабельными, оконечными и уг­ ловыми. По конструкции различают опоры железобетонные и дере­ вянные, одиночные и укрепленные приставками, подпорами и от­ тяжками.

Промежуточные опоры рассчитаны на изгибающий момент от бокового действия силы ветра на провода и опору, а также от вер­ тикальной нагрузки. В гололедных районах учитывается наличие гололеда на проводах.

При расчете опоры в первую очередь определяется ее высота над поверхно­ стью земли по формуле H0=b + a(N—1 )+f+ h, где 6 — расстояние от вершины опоры до первого крюка или траверсы; a — расстояние между крюками или тра­ версами, см; N — число крюков или траверс; f — стрела провеса провода при

максимальной температуре, см; h — расстояние наинизшей точки провода от земли, м.

Изгибающий момент от давления ветра на провода М 1 = Р 1 НС, где Нс — рас­ стояние от поверхности земли до точки приложения равнодействующей силы дав­ ления ветра на провода, м; P t — сила давления ветра на провода двух половин пролетов, кгс.

Изгибающий момент от давления ветра на опору М2= Р 2Я 0/2, где Р2 — сила давления ветра на опору, кгс.

Суммарный изгибающий момент M=Mi+Mt.

154

Опасным сечением опоры считается сечение с наибольшим напряжением опо­ ры у поверхности земли. Напряжение в опасном сечении ст= (М/Щ7)1,05 где W —

Угловые опоры рассчитывают так же, как и промежуточные, на нормальный режим работы линии, однако учитывают дополнитель­ ную нагрузку от натяжения проводов под некоторым углом.

В настоящее время железобетонные опоры (рис. 9.1) изготовля­ ют двух типов: ПО — прямоугольная, облегченная с ненапряжен-

Рис. 9.2. Пропитка опор бандажным способом:

ной арматурой и ПОН — прямоугольная, облегченная, напряжен­ ная, с предварительно напряженной арматурой. Данные о железо­ бетонных опорах приведены в табл. 9.1.

Для ГТС используют железобетонные опоры длиной 7,5 и 8,5 м, масса которых колеблется в пределах 390-=-810 кг. Для предотвра­ щения разрушения железобетонных опор (и приставок) при уста­ новке в солончаковых и торфянистых грунтах и в местах с агрес­ сивными водами, а также в населенных пунктах и вдоль электри­ фицированных железных дорог нижнюю часть их покрывают биту-

155

мом на всю глубину заколки плюс 100—150 мм над поверхностью земли. Деревянные опоры изготовляют из сосны, ели, лиственницы, кедра и пихты длиной 7,5—13,0 м и толщиной (диаметром) в вер­ шине 13—23 см.

Для удлинения и укрепления опор применяют приставки. Желе­ зобетонные приставки изготовляются длиной 2,8—3,5 м и обознача­ ются ПР — прямоугольная с ненапряженной арматурой; данные о приставках приведены в табл. 9.2. Деревянные приставки изготов­

Для увеличения срока службы опоры пропитывают антисепти- 'ками, т. е. противогнилостными веществами. Существует несколько способов пропитки (консервации) опор, однако на ГТС распростра­ нение получил только бандажный способ (рис. 9.2). При бандаж­ ном способе пропитки комель (нижняя часть) опоры покрывают антисептической массой и оборачивают гидроизоляционным мате­ риалом — толем, рубероидом или плотной бумагой. Плотно натяну­ тый изоляционный материал (бандаж) у кромок пробивают толе­ выми гвоздями и обтягивают проволокой диаметром 1,0—1,5 мм. По-

156

верхность бандажа и часть опоры выше и ниже его покрывают гид­ роизоляцией (битумом). Бандаж размещают у поверхности земли. В случаях, когда наблюдается гниение древесины на всю глубину закопки опоры, ее защищают двумя бандажами. В качестве анти­ септика попользуют фтористый натрий, уралит или триолит, а в качестве клеящего вещества для удержания антисептика — экст­ ракт сульфитных щелоков, каменноугольный лак «Б» или битум.

Пасту составляют в определенных пропорциях и последователь­ ности. При изготовлении пасты на экстракте сульфитных щелоков вначале воду в половинном количестве заливают в размельченный экстракт и нагревают, размешивая до растворения. Затем неболь­ шими порциями добавляют антисептик и оставшуюся часть воды. Паста по густоте должна напоминать сметану. Другие пасты изго­ товляют в том же порядке. Через каждые 3—5 лет опоры дополни­ тельно пропитывают.

Трассу воздушно-столбовых линий выбирают с учетом следую­ щих требований:

—участок между заданными пунктами должен быть прямоли­ нейным и наикратчайшим;

—должны быть соблюдены установленные габариты;

—трасса должна проходить по стороне улицы, не имеющей воздушной электролинии;

—расстояние между опорой и бордюрным камнем, кюветом

ит. п. должно быть не менее 0,3 м;

—опоры и их крепления не должны мешать уличному движе­

нию;

—провода должны пересекать улицу перпендикулярно (в иск­ лючительных случаях под углом не менее 45°);

—опоры не должны устанавливаться против ворот, калиток, дверей, окон, на дне сточных канав и откосов кюветов.

Воздушно-столбовые линии связи имеют следующие габариты:

157

*) Если провода линии электропередачи напряжением 35 кВ и ниже подве­ шены на штыревых изоляторах, то в пролете пересечения с воздушными линиями радиосвязи последние должны заменяться подземным кабелем, при этом защита кабельных вставок не производится.

158

Грассу разбивают, производя замеры от постоянных ориенти­ ров, а в пригороде с помощью вех и колышков. Рытье ям осуществ­ ляют бурильно-крановыми машинами, бурофрезами и лопатами. Для рытья ям в грунтах I, II и III категорий применяют бурильно­ крановую гидравлическую машину типа БКХМ-АН-63, позволяю­ щую пробурить яму диаметром 0,5 и глубиной 1,7 м, а также бу­ рильно-крановую установку типа БУС, обеспечивающую бурение ямы диаметром 0,35 м и глубиной 1,8 м. В мягких грунтах для рытья небольшого количества ям используют бурофрезы. Ручная разработка грунта допускается только, когда применение механиз­ мов невозможно или нецелесообразно. Формы и расположение ям изображены на рис. 9.3.

В)

Рис. 9.3. Формы ям: а) для одинарной опоры, отрытая бурильно-крановой маши­ ной или бурофрезом; б) отрытая вручную; а) для подпоры, отрытая вручную

Глубина закопки опор зависит от их размеров, нагрузки и кате­ гории грунта и колеблется в пределах 1,1—1,9 м. Подпоры и отбой­ ные (оградительные) тумбы закапывают на глубину 0,5—1,8 м в зависимости от категории грунта.

Одновременно оснащают опоры крюками или траверсами с на­ садкой изоляторов. При оснастке опор очищают бревна от остатков коры и луба, затесывают вершины, размечают и сверлят отвер­ стия, ввертывают крюки и устанавливают траверсы, а также уста­ навливают кабельные площадки, ступени и т. п. Вершины опор затесывают на два ската с коньком вдоль направления проводов при траверсном профиле и поперек — при крюковом профиле ли­ нии (рис. 9.4). Крюки ввертывают в опору вдоль оси под прямым углом к направлению линий в шахматном порядке на расстоянии 350 мм друг от друга и 150 (325) мм от вершины.

На линиях типа О и Н между крюками и опорой должно оста­ ваться 20 мм, а на линиях типа У и угловых опорахкрюки ввер­ тывают вплотную к опоре. На линиях ГТС используют крюки ти­ пов КН-12 и КН-16 (для изоляторов низкого напряжения), где цифра указывает диаметр стержня.

159