Файл: Иванов, Г. С. Эксплуатационная надежность и совершенствование технологии изготовления железобетонных шпал.pdf

ность процесса. А средние квадратические отклонения выборок, подчиняющиеся распределению х2. могут характеризовать рас­ сеивание признака вокруг этого центра, т. е. стабильность про­ цесса.

Рассмотрим один из вариантов применения этого метода для оценки точности и стабильности параметров технологичес­

трещиностойкости Мтрв подрельсовом и среднем сечениях. Ана­ лиз показывает, что

Рассмотрим методы пооперационного контроля для каждого' из указанных параметров:

•Мтр =f(a;Aa — Ci; hh — C2)

где С] и С2— постоянны.

В соответствии с требованиями СНиП II-B1—62 напряжение в проволочной арматуре не должно превышать 0,65 R \ , но

Рис. 27. Кривые распределения (при анализе точности и стабильности параметров технологи­ ческого процесса):

а — напряженийи в арма'ту­

ре: б — отклонений армату1 -

ры; в — прочности бетона

62

быть не менее 0,4 R " . В то же время допускается кратковре­

менная перетяжка до 0,75 R ".

Пусть величины з генеральной совокупности распределяют­

ся по нормальному закону (рис. 27, а) с характеристиками Ха и 50 . За браковочный минимум можно принять величину

0,65 R " . При пооперационном контроле величины з распреде­ ление частот выборочных средних при выборках малого объема (k = n—1<20) обычно подчиняется распределению Стьюдента с

характеристиками X* и Sc .

Согласно требованиям ГОСТ 10629—71 величина контроли­

честве норматива указанную выше величину напряжения, рав­

что для проволоки диаметром 3 мм с браковочным минимумом R'l =180 кгс/мм2 соответственно дает 105 и 129 кгс/мм2.

Тогда при комбинированных условиях контроля точность технологического процесса натяжения арматуры может быть признана достаточной, если выполнено условие (см. обозна­ чения на кривых распределений, рис. 27, а)

У к

стабильность обеспечена, если 1

где X I — средняя арифметическая величина для выборки, рас­ пределенной по закону Стьюдента;

S, — среднее квадратическое отклонение для генерального распределения;

п — объем выборки;

63

ясь таблицами легко проверить выполнение условий (2.2) и (2.3). В качестве примера рассмотрим данные наблюдений по контролю величины напряжений отдельных проволок, получен­ ные на Чудовском заводе железобетонных шпал.

Принимая Ра =2,10 и 20% и полагая, что вероятности за­ бракования по указанным в условии (2.1) двум независимым признакам равны, т. е. соответственно составляют 1; 5 и 10%, проверим возможность выполнения условий (2.2) и (2.3) по исходным данным Чудовского завода. Результаты вычислений приведены в табл. 12.

Из табл. 12 видно, что по полученным исходным данным точность напряжения арматуры весьма низка и условие (2.2) может быть выполнено при вероятности забракования, прибли­ жающейся к 20%. Стабильность процесса при этом, естествен­ но, не обеспечена. Аналогичная картина вскрывается и по дан­ ным других шпальных заводов, проверку по которым здесь не приводим.

ЛГтр= /(Л а, ДЛ = С2;а=С3),

где С3= const.

В соответствии с требованиями ГОСТ 10629—71 отклонения от проектного положения проволок напряженной арматуры не

64

которые при неизменной толщине нижнего защитного слоя бе­ тона должны привести к колебаниям момента трещиностойкости относительно его среднего расчетного значения (см. рис. 26) с размахом для подрельсового сечения шпалы +25, ,—30%; для среднего сечения шпалы +40, —35%.

Пусть известна суммарная плотность (рис. 27,6) вероятности

жести арматуры в поперечном сечении шпалы Адя . Тогда при известной вероятности забракования Р да и среднеквадрати­ ческом отклонении S ^ a можно установить величину браковоч­

В качестве примера проанализируем результаты замеров на Чудовском заводе, если известны характеристики генерального нормального распределения для подрельсового сечения шпалы

полнено)

Из табл. 14 видно, что во всех случаях вероятные возмож­ ные отклонения арматуры от проектного положения превыша­ ют допуск, установленный ГОСТом. Стабильность процесса по

66