Файл: Иванов, Г. С. Эксплуатационная надежность и совершенствование технологии изготовления железобетонных шпал.pdf

ражение для определения числа шпал, располагаемых по дли­ не одного арматурного пакета:

лагаться две шпалы по длине и две по ширине. Тогда в поточ­ ной линии должны быть установлены два формовочных поста (& = 2) с ритмом работы 240 сек и один арматурный пост с ритмом работы 120 сек.

Рассмотрим вопрос о сохранности заданного предваритель­ ного напряжения в арматурном пакете при установке его в си­ ловую форму. Технология арматурных работ может быть зна­ чительно упрощена, если исключить из конструкции силовой формы различного рода промежуточные устройства на торцах в виде упорных болтов,, гаек, клиньев и т. п., предназначенных Для фиксирования натянутого арматурного пакета-

Рассмотрим вариант установки заранее натянутого арма­ турного пакета в силовую форму и определим, какие условия должны быть при этом выполнены, чтобы после завершения всех операций было получено заданное проектное предвари­ тельное напряжение в арматуре.

Пусть технологической схемой производства арматурных работ предусмотрена установка формы в распор захватам на­ тянутого арматурного пакета длиной 1пи. После обжатия фор­ мы в арматурном пакете должно быть сохранено напряжение

°ак^0,657?а. Величина максимального напряжения о™ках в ар­

матуре не должна превышать: 0,75i?a. Снижение напряжения при установке натянутого пакета произойдет за счет его уко­ рочения при погашении зазора Дэ между захватами и торца­ ми формы и за счет обжатия самой формы Дф (рис. 32, а). Из­ вестно, что величина модуля упругости арматурной стали Е а может оказаться неодинаковой для проволок из различных бухт.

Изменение Е а приведет к различным величинам удлинения арматурного пакета А/„ при одном и том же фиксируемом на­ пряжении. По технологии производства арматурных работ дол­ жна быть предусмотрена заготовка арматурного пакета опре-

91

из которого видно, что при минимальном Еа выполнить усло­ вие (3.11) возможно, если арматурный пакет будет заготовлен

остаточное напряжение в арматурном пакете должно составить

0,71 R а , а минимальная величина зазора будет равна 0,3 мм, что достаточно для установки формы враспор захватам, при этом будут выполнены условия (3.11). Это подтверждает воз­ можность установки формы враспор захватам без каких-либо промежуточных фиксирующих элементов, что позволяет авто­ матизировать данный процесс и обеспечить точное расположе­ ние арматуры в шпалах.

Как известно, наибольшее число явных технологических де­ фектов в шпалах возникает из-за недостаточного уплотнения бетонной смеси при их формовании. На заводах с поточно-аг­ регатной технологической схемой для уплотнения бетонной сме­ си применяют объемную вибрацию. В качестве вибровозбуди­ теля используют длинные виброплощадки, составленные из ти­ повых унифицированных двухвальных виброблоков конструк­ ции ВНИИСтройдормаша. Виброплощадки имеют амплитуду колебаний 0,4—0,7 мм при {частоте, близкой к 50 гц. Для доуплотнения смеси на завершающей стадии формования устаколебаний 0,4—0,7 |мм (при частоте, (близкой j к . 50 гц. Для до50 гс/см2. .

В последнее время на Коростенском заводе в порядке опы­ та начали применять установку для продольно-горизонтальной вибрации. ВНИИСтройдормашем созданы опытные образцы виброблоков для вертикально направленной ударной виб­ рации и продольно-горизонтальной супергармонической виб­ рации.

93

Рассмотрим, какие условия необходимо выполнить для вы­ сококачественного формования железобетонных шпал при раз­ личных видах объемной вибрации.

Предположим, что уплотнение бетонной смеси одной и той же жесткости при воздействии различных видов объемной виб­ рации требует при прочих одинаковых условиях равных затрат работы

где/;= а 1ш3— интенсивность вибрации, отнесенная к элементар­

ния смеси при различных видах объемной вибра­ ции.

Об эффективности того или иного вида вибрации можно су­ дить по коэффициенту продолжительности формования /Спф бе­

лах при объемной вибрации смеси при вертикально направлен­ ной гармонической (в. н.), вертикально направленной с удар­ ным импульсом (в. уд.) и горизонтально направленной гармо­ нической (г. н. )с частотой колебаний 48—60 гц и амплитудами:

ния /Спф, показанные в табл. 25 [28]. Момент условного полно­ го уплотнения смеси определялся по стабилизации ее осадки и минимальному омическому сопротивлению.

94

Рис. ЗЭ. Изменение интенсивности вибрации по мере уплотнения бетонной смеси:

% — г и. вибрация (горизонтально направленная);

Q— в. н. вибрация (вертикально направленная);

А— в. уд. вибрация (вертикально ударная)

По результатам замеров амплитуд колебаний собственно бетонной смеси построен график (рис. 33), на котором показа­ ны интенсивности вибрации, вычисленные по опытным данным. Для упрощения вычислений можно с некоторым допущением принять, что интенсивность вибрации изменяется по линейному закону (прямые линии). Тогда согласно (3.17) можно записать

тельно, может быть сделан вывод о справедливости выражения (3.17) для принятых условий опыта.

При формовании шпал были одновременно взяты пробы Для определения плотности бетона при продолжительности Вибрации, равной времени условного полного уплотнения сме-

95