Файл: Арцимович, Г. В. Влияние забойных условий и режима бурения на эффективность проходки глубоких скважин.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 17.10.2024
Просмотров: 36
Скачиваний: 0
4 .0 - |
165 -| |
130-1 |
160 |
|
|
|
||||
J,5 - j,$ |
5 5 - { \ |
|
|
|
140 |
|
|
|
||
3 .0 - 1 |
|
|
|
|
120 |
|
|
|
||
2,5 -I •ф’ J 5 -j 4 / 0 - i |
3 |
ЮО |
|
|
|
|||||
2,0 \ |
|
25 -j |
|
5ff-| |
|
80 |
|
|
__ |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
160 |
320 |
480 /°ГиЗр, бор |
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
400 |
600 ^горн * |
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
К |
50 |
|
|
-] |
/50 |
|
|
|
||
|
45\ |
|
|
je, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
л\ |
130 |
|
|
|
|||
|
4 |
к ^ |
|
:! |
|
|
|
|||
I |
0 |
50-11 |
7° u |
|
|
|
||||
|
|
**и |
|
|
|
|
||||
j ! |
|
J5-j | |
|
|
|
S5-|5[/.?S |
|
|
||
J - i i |
|
5 5 4 |
£ |
|
|
70-j| 110 |
|
|
|
|
|
55-J |
£ |
|
6o\100 |
|
|
|
|||
1-i |
|
5 0 J 5 0 -I |
SO |
|
|
|
||||
-Рис. 7. Зависимость механических характеристик |
||||||||||
|
|
мрамора |
от величины |
давления, |
||||||
|
а — комбинированного; |
б — всестороннего. |
||||||||
Глубина збны разрушения изменяется |
во всем диапазоне |
незначительно, оставаясь равной 0,87 мм. Диаметр зоны раз рушения в диапазоне 0 —160/200 бар уменьшается с 5,5 до
4,2 мм, оставаясь в дальнейшем постоянным. Энергоемкость
процесса |
разрушения в исследуемом диапазоне возрастает |
в 2 —2,5 |
раза. |
При всестороннем давлении твердость мрамора увеличивает ся от 95 до 135 кг/мм2, т. е. в 1,4 раза. Более значительный рост твердости наблюдается в диапазоне давлений 0 —200 бар. Условный предел текучести, возрастает почти линейно от 60 до 83 кг/мм2. Характер изменения диаметра и глубины зон раз рушения так,ой же, как и при воздействии комбинированного давления. Отмечается некоторое увеличение коэффициента пла стичности. При давлении 700 бар удельная работа разрушения
возрастает примерно в 3,5 раза по сравнению с нормальными
атмосферными условиями.
Анализ полученных данных позволяет сказать следующее.
1. Механические свойства горных пород, определенные пр
различных схемах нагружения образцов, значительно отли чаются друг от друга. В связи с этим в дальнейших исследова ниях необходимо применять схему нагружения, учитывающую
2 0
воздействие как горного, так и гидростатического давления.
Схема с равномерным всесторонним нагружением менее полно
моделирует забойные условия и поэтому не может быть приня
та. Для практических целей следует использовать данные,
полученные при комбинированной схеме нагружения.
2.На характер процесса разрушения и энергоемкость его преимущественно влияет гидростатическое давление.
3.Рост давлений с увеличением глубины скважины приво дит к значительному повышению пластических свойств пород.
4.Энергоемкость процесса разрушения в исследованном
диапазоне давлений возрастает в 2 ,5 —3 раза.
Второй этап. На данном этапе было проведено массовое
определение механических свойств горных пород, характери зующих геологический разрез Днепровско-Донецкой впадины
(ДДв). С этой целью отбирались образцы в кернохрани-
лищах трестов «Чернигов», «Полтава» и «Харьковнефтераз-
ведка» Министерства геологии УССР.
В литологическом отношении геологический разрез ДДв
однороден и отличается в основном мощностью и глубиной
залегания того или иного стратиграфического комплекса. В се веро-западной части ДДв мощность осадочной толщи состав
ляет 2500 —4500 м и возрастает в направлении на |
юго-восток |
до 7 —И тыс. м. Отобранный керновый материал |
охватывает |
глубины до 5000 м. Исследование образцов пород, отобранных
с достигнутых к настоящему времени интервалов, позволяет ориентировочно судить об изменении механических свойств горных пород на больших глубинах. Для экспериментов отби
рались образцы кернов только основных литологических раз
ностей пород (табл. 3). Литологические разности кайнозойских отложений, слагающих верхнюю часть разреза, в таблицу не включены, ибо не представляют серьезных трудностей при
разбуривании.
Главной характеристикой горных пород при проводке сква жин является их буримость, тесно связанная с механическими свойствами, поэтому в табл. 3 стратиграфические комплексы
объединены по буримости [38]. Коэффициент вариации зна чений проходки, механической и рейсовой скоростей при опре
делении однородности стратиграфического комплекса по отно сительной буримости горных пород не превышал 35%. Произ
веден расчет давлений и нагрузок на образец породы в камере
высокого давления при моделировании забойных условий.
В табл. 4 приведены результаты расчетов термодинамиче
ских параметров в призабойной зоне при глубинах до 10 000 м для проведения экспериментов по комбинированной схеме нагружения. Коэффициент бокового распора принят при-
21
|
|
|
|
|
Основные литологические разности |
|||||
гания. м |
глинасерая |
пестро |
глинатемно |
дочер |
аргиллит 1аргиллитуглис тый |
аргиллиттемно серыйслюдис тый аргиллитчер плотныйный |
алевролит |
алеврит |
песчаник |
писчиймел |
глина |
цветная |
ной |
||||||||
Стратиграфический ком |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
плекс и интервал его зале |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
глина |
|
серая |
|
|
|
|
|
|
Q + N g + P g , |
0 -400 |
|
|
|
|
|
C rf+t, |
0-1000 |
|
|
|
|
|
Cif, |
0—1000 |
+ |
+ |
|
|
|
O j, |
0—1000 |
+ |
+ |
|
|
|
4 “ . |
0—1200 |
4 - |
|
|
||
joxf+cl |
0—1200 |
+ + |
|
+ |
|
|
|
|
4- |
|
|||
|
|
0—1400 |
|
|
|
|
T, |
|
0—1700 |
|
+ |
|
|
P f , |
0—3000 |
|
|
|
|
|
pper |
0—3000 |
|
+ |
|
|
|
pf, |
|
+ |
|
|
||
|
0—3700 |
|
|
|
||
pi> . |
0—4200 |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
C3 |
|
0-5500 |
|
4 - |
+ |
|
г<Щ |
, |
0—5800 |
|
|
|
|
c2 |
|
|
+ |
|
||
pb |
|
0—6000 |
|
|
+ |
|
^2 ’ |
|
|
|
4 - |
||
rbj |
> |
0—6000 |
|
|
+ |
1 |
^2 |
|
|
4" |
|||
r n |
|
0—7600 |
|
|
+ |
+ |
W ’ |
|
0—7600 |
|
|
||
c p , |
|
|
+ |
+ |
||
c p + t, |
0—8400 |
|
|
|||
|
|
+ |
+ |
|||
D f , |
0—9300 |
|
|
|||
|
|
+ |
4- |
|||
|
|
|
|
|
• |
|
|
П р и м е ч а н и е , |
Глубина |
залегания комплексов |
|||
+ означает присутствие |
разности |
в комплексе. |
|
4- |
|
|
+ __2 |
|
|
4_ |
|
+ |
|
|
Г |
+ |
|
4_ |
4 - |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
4- |
+ |
+ |
+4- +
++
++
+4-
|
.+ |
4- |
|
+ |
+ |
|
+ |
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
4- |
+ |
+ |
4- |
|
+ |
+ |
до 4200 м взята по дан
мерно 0,7 на основании упоминавшихся выше работ [28, 29].
Второй этап исследований был начат с определения механи ческих характеристик горных пород ДДв в атмосферных усло виях. При этом изучено 36 разновидностей пород региона и
выполнено около 400 опытов. Величины показателей опреде
лялись как средние |
по 7 —12 измерениям. Следует отметить, |
что относительная |
ошибка определения таких показателей, |
как твердость по штампу, условный предел текучести, коэффи циент пластичности и удельная контактная работа разрушения,
не превышает 8% . Для показателей, связанных с измерением
Т а б л и ц а 3
пород Днепровско-Донецкой впадины
|
|
|
|
|
а й |
|
|
я |
|
|
я я |
|
G |
|
|
я |
|
|
|
х я |
|
я |
tc 02 |
|
в * |
|
Яя |
“ |
|
|
02О |
|
S3 |
Ен5 |
|
р*з |
02 |
|
Ч |
||
UН |
Я «2 |
mSS в * |
02 Я |
02 *5 |
|
|
о К |
|
а я « «б |
||
® & |
ч |
со S " а |
2 s |
2 н |
|
£ о |
я я |
Я —s я |
Я 02 |
В 02 |
|
|
|
02 R |
|
+
+
+
+
+
|
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ + + + + |
+ + + + + + + |
1ым глубокого бурения, |
свыше 4290 |
м по данным сейсмического зондирования, |
геометрических размеров зоны разрушения, величина ошибки составляет 15—18%. Далее исследовались механические свои ства тех же пород в условиях, моделирующих забойные. Уста
новлено, что полученные диаграммы усилие деформация не
позволяют с необходимой точностью зафиксировать переход
от упругой к упруго-пластической части кривой. В этой связи
величины условного предела текучести определить не пред
ставляется возможным, а коэффициент пластичности для большинства из разновидностей пород равен бесконечности. Кроме того, для многих образцов пород диаграмма не имеет резкого
23
a U
« о
и
S3
оя
о«з
Н Я
ок
чё
«
is
Яо се
Яь С.
*© £ о
* & ё к
I 0)
£ м
м аз
© Ч
ое
я 5
оЧ
Я 4)
9 о
Р Я
■»
Яч
h Я
Я«
нЧ ®
§в «
я!
Рн СР
35 . Я*
3 0 ’S Е-
в а о 0 *1.
s s g r
^ я в й
ja S ■
§w s «
§о* И S
н о О о
g n ч §
а ® " я оз о 2
и * я
о-«
В« 2
Ьо о
о А > -
кк
S
я.
« а
Я в ю S
ч * Рн
OOCOCv3ut>05CVO O i M O O3*<rLOC sOf
а |
•чдн [ - . |
--и -г * чг-i CQ С4! |
C J |
ГО |
X |
||
I I |
I I I I II |
I |
ЙI |
||||
|
» Л 0 0 « Р > О О О С < | С С В ) |
||||||
|
тн sp|> С] ЮQ (Мs? Ю |
4 |
|||||
|
|
т-< ч-ч oq см <м |
о |
||||
|
|
|
|
|
|
|
t o |
О ^ О ю О Ю |
О Ю |
С ^ |
и |
||||
|
|||||||
2 cm5 ^ S S c^ooS^I |
« |
||||||
I I I |
I I I I I |
I |
I |
|
|||
|
O0^wsj<ioi>o[)0 |
|
|||||
|
*,"4e'-iCr}stLOcot'-ocO |
|
|||||
3 v f ю 00 © vj<O O i O N 4^ |
|
||||||
) f * CD l O i O s f |
70 |
о O |
|
||||
•г - I> |
t " |
t'- |
r - |
CD CO |
|
||
Г o ^ o ©~ c T ©" o' o' о" о |
|
||||||
|
I I |
I |
i |
I I |
I |
I |
|
3COVP |
Лооо Vf CO ID c<3 |
|
|||||
300 t> CD Ю Ю S J C O ^ O |
|
||||||
з r—c- t> l> c— |
r - t"- t~- CD |
|
|||||
Го" o'©"о" оo' о' о' о |
|
||||||
|
|
|
O M 0 0 № C 3 |
|
|||
ЮОСОСОООООЗМСЮ |
|
||||||
CDhhhcMC^CO^COE^h-CO |
|
||||||
^С01ЛГ,'-©>'гЧ’ч-|'ч-<СУ|СЗ |
|
||||||
1 1 1 1 11 |
1 t |
: |
' |
|
|||
О Л О О О О О О О О М О ОЦС - |
|
||||||
|
CD^CMCOCOCDOIMCNI |
|
|||||
|
■и р : |
ю ьо зтн с о1>гн |
я |
||||
|
|
|
|
-rH |
^ D] |
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ю Ь О Ю
ООЮWvfOOiMcOOiO^DЮ Ю ОЮ ГО "1
II и II I II I
ОООЮЮЮОЮ^-О'О)
CJsfOONCDOiCOC^
—'СМСО-чЛсОс^ООО^ {>»
|
|
|
|
|
|
|
|
я |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ф |
|
|
О О Ю О О Ю Ю О О О |
|
в |
|
|||||||
|
a |
|
||||||||
C^C'Q <M CO CO CQ_CO SJ^NP VJ< |
|
|
||||||||
|
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
|
|
ООООЮСООСОООнн |
|
|
||||||||
•^.vPOcDWiOOO’^Osit |
|
|
||||||||
WvTDDTHrHTHMWCO |
|
|
||||||||
I I I |
I |
Г I |
|
I |
I I |
|
I- |
в |
|
|
O O O Q O O O O O O |
|
|
||||||||
vpocolocoocmoo |
|
|
||||||||
CM Sf CO 03 Cl Ю 00 sr о ч ! |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
5 я |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
u в |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
о К |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Ǥ |
||
rH 03 Ю_ |
D ЧН e o CO fQ CO |
|
в |
|||||||
сз |
S) |
|||||||||
cm" cm ira cm cq со с о со со со" |
||||||||||
в н |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
£ я |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
~ я |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
я |
_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м £. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
" |
д |
|
o 8 8 o § g ° g o 8 |
|
СЗ о |
||||||||
|
Й § |
Я С* 03
А А
Х Ш Л И Х И к§
скачка разрушения.
После достижения мак симальной величины на гружения наступает плавное снижение на
грузки. В то же время
при осмотре зон разру шения на образцах, из
влеченных из камеры
высокого давления, от
мечаются такие же фор
мы выколов, как и при разрушении с резким спадом нагрузки. К это
му явлению мы еще вер
немся при анализе ме
ханизма разрушения. На основании, экспери
ментальных данных по
строены зависимости
твердости песчанистых
и глинистых разновид
ностей пород ДДв от глубины залегания стра
тиграфического интер вала (рис. 8). Аналогич ный график построен для карбонатных, гало
генных и изверженных
пород ДДв (рис. 9).
Анализ фактическо го материала показыва
ет, что характер изме нения твердости горных пород . с увеличением глубины скважины в ос новном такой же, как и
у мрамора. В первом приближении зависи
мости можно считать
линейными. С увеличе
нием глубины скважи
ны до 3000 м твердость песчаников Р г ^г2 >пес-
„ т}Рег
троцветнои глины г 2
Рис. 8. Зависимость твердости ршт |
Рис. 9. Зависимость твердости. |
||||
песчанистых и глинистых пород ДДв |
ршг карбонатных, галогенных и |
||||
от глубины скважины. |
изверженных пород ДДв от глу |
||||
1 — песчаник серый; 2 — песчаник плот |
|
бины скважины. |
|
|
|
ный; з — глина пестроцветная; 4 — аргил |
1 |
— диабаз; |
2 — известняк |
серый; |
|
лит темно-серый, слюдистый; 5 — аргиллит |
з |
— известняк |
черный; 4 — мергель; |
||
черный, плотный. |
S — эффузив; |
в — соль |
каменная; |
||
|
|
7 — ангидрит. |
|
|
|
увеличивается с 16—30 до 70—105 кг/мм2, |
т. е. в 4,5—5 |
раз: |
|||
(см. рис. 8). С увеличением глубины до 5000 м твердость |
пес |
чаников C i1 и черных аргиллитов CI1 возрастает с 118—130 до 220—230 кг/мм2, т. е. в 1,75—1,85 раза. Относительно боль
шее увеличение твердости наблюдается для пород с меньшей твердостью. Твердость мергелей Сг2П"*"* и Crl*, известняков и С21возрастает с 55 —65 до 140 —160 кг/мм2 с увеличением глуби ны скважины до 4 —5 тыс. м (см. рис. 9). Твердость соли D|m воз
растает с 45 до 100 |
кг/мм2, т. |
е. почти в 2 раза. Следует отме |
|||
тить значительное |
увеличение |
пластичности (до К -----со) |
соли |
||
с повышением давления. Твердость |
диабазов |
Df“ , известня |
|||
ков Сь2‘ и С ?, |
ангидритов |
Рх |
возрастает |
в 1,5—2 |
раза |
(с 120—220 до 240—310 кг/мм2) при увеличении глубины сква
жины до 5000 м.
На рис. 10 показаны зависимости удельной объемной рабо ты разрушения от глубины скважины для различных групп пород. Для сравнения здесь же отражен характер изменения
25.