Файл: Автоматизация обогатительных фабрик..pdf

Скачать файл
Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 17.10.2024

Просмотров: 86

Скачиваний: 1

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Расчет произведен

при условии,

 

а

 

что куеки руды в виде шаров нахо­

 

 

 

дятся

на ленте в плотной «упа­

 

 

 

ковке».

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Очевидно, что для кусков руд,

 

 

 

имеющих

размер D 1 (d <С jDj <

D),

 

 

 

величина паузы будет иметь проме­

 

 

 

жуточное

значение между tn max

и

 

 

 

^п. min

(рис. 1,

б).

загрузки

руды

в

 

 

 

Стабильность

 

 

 

дробилку пластинчатыми питателями

 

 

 

зависит также

от положения кусков

 

 

 

руды

на

пластинах.

 

Если

точки

 

 

 

опоры

куска

руды находятся одно­

 

 

 

временно на двух-трех пластинах,

 

 

 

наклон одной

из

них

 

(передней по

 

 

 

ходу ленты) не приведет к падению

 

 

 

куска, и пауза несколько увели­

 

 

 

чится.

Кроме того, мелкие куски

 

 

 

руды,

содержание

которых в потоке

 

 

 

руды, поступающей на крупное дроб­

 

 

 

ление,

доходит до 50—60%, способ­

 

 

 

ствуют разрыхлению крупных ку­

 

 

 

сков и тем самым увеличению паузы.

 

 

 

Неравномерная

загрузка

дроби­

 

 

 

лок, обусловленная вышеуказанными

 

 

 

причинами, требует принятия спе­

 

 

 

циальных мер для

обеспечения

бо­

 

 

 

лее полного

использования

мощ­

Рис. 2. Расходные характеристики

ности

технологического

оборудова­

Q =

f (h) пластинчатых питателей:

ния. Одной из таких мер может быть

а — теоретическая; б — рабочая

 

введение предварительного

грохоче­

 

 

 

ния руды

перед

крупным дроблением для разгрузки дробилки.

Удаление мелких кусков руды из потока

обеспечит более плотную

«упаковку» крупных кусков как

 

по длине, так и по ширине

пла­

стинчатого

питателя

и

соответственно

более равномерную

за­

грузку

дробилки.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Л е н т о ч н ы е

п и т а т е л и

представляют собой разновид­

ность пластинчатых питателей. Вместо металлической ленты, со­ ставленной из отдельных пластин, у ленточных питателей применя­ ется сплошная резиновая лента. Этот тип питателей предназначен для подачи дробленой руды с кусками размером до 200 мм.

Производительность пластинчатых и ленточных питателей опре­ деляется из выражения

Q= kBhv 6<р,

где Q — производительность, т/ч;

к — безразмерный

коэффициент

(к <=* 3,6); В — ширина ленты, м;

h — высота слоя

материала, м;

9

Рис. 4. Зависимость производитель­ ности маятникового питателя от то­ ка возбуждения двигателя

v — скорость ленты, м/с; б — плотность массы материала, т/м3; Ф — коэффициент наполнения лен­

 

ты (ф =

0,75-|-0,80).

 

пластин­

 

Производительность

 

чатых и ленточных питателей мож­

 

но регулировать

плавно

измене­

 

нием скорости ленты v или высоты

 

слоя h материала на ленте. Если

 

использовать

в качестве

привода

 

питателя

двигатель

постоянного

 

тока

и

 

регулировать

скорость

 

вращения

двигателя

с помощью

 

реостата в цепи возбуждения, рас­

 

ходные

характеристики

питателя

 

(расчетная и рабочая) будут яв­

ВО п,качаний/мин ляться

практически

линейными.

Рис. 3. Зависимость производитель­

Линейными

будут также

расход­

ности маятникового питателя от чис­

ные характеристики пластинчатого

ла качания рабочего органа

питателя в случае регулирования

 

потока руды

с помощью заслонки

Q, ш/ч

(рис. 2).

 

Некоторая нелинейность

 

рабочей

 

характеристики объяс­

 

няется

тем,

что

при значениях

 

h <

3D (D — средний размер мак­

симального куска в потоке руды) имеет место забивание проходного

отверстия

кусками руды.

Л о т к о в ы е и м а я т н и ­

к о в ы е

п и т а т е л и по прин­

ципу действия однотипны и разли­ чаются только характером движе­ ния лотка и конструкцией отдель­ ных узлов. У лоткового питателя рабочий орган (лоток) совершает прямолинейное возвратно-поступа­ тельное движение, а у маятни­ кового — криволинейное, подобно маятнику.

За каждый оборот эксцентрико­ вого вала питатель сбрасывает определенную порцию руды.

Производительность лотковых и маятниковых питателей определяется из выражения

Q = kBhnr б,

где Q — производительность питателя, т/ч; к — безразмерный коэф­ фициент (к т 120); В — ширина лотка, м; h — высота слоя мате­

10

риала па лотке, м; п — частота вращения эксцентрикового вала, об/мин; г — радиус кривошипа (эксцентриситет), м; б — плотность насыпной массы материала, т/м?.

Регулирование производительности лотковых и маятниковых питателей осуществляется изменением частоты вращения п эксцент­ рикового вала, высоты слоя h руды на лотке и эксцентриситета г. Чаще применяются первые два способа.

Рабочие расходные характеристики Q = f (п) и Q = / (/„) по данным литературы [4] для маятниковых питателей показаны на рис. 3 и 4.

Нелинейность расходной характеристики маятникового питателя объясняется влиянием свободного истечения материала (уменьше­ нием угла естественного откоса у движущейся руды) при работе питателя. У лотковых питателей, где свободное истечение не влияет на характеристику Q = f (п), последняя близка к линейной.

Э л е к т р о в и б р а ц и о н н ы е

п и т а т е л и

имеют ряд

конструктивных и эксплуатационных

преимуществ по

сравнению

с другими видами питателей. Питатель (рис. 5) состоит из следующих основных частей: транспортирующего желоба или лотка 1, электро­ магнитного вибратора 5, рессорной системы 3, пружинной подвески 4, кронштейна — обоймы 2.

Вибратор состоит из сердечника с обмоткой и якоря, соверша­ ющего колебательные движения под влиянием переменного магнит­ ного поля, создаваемого статором.

Рис. 5. Электровцбрацнопный питатель

11

а,мм

 

 

 

 

С помощью

кронштейна якорь

 

 

 

 

 

жестко соединен с желобом пита­

U

 

 

 

 

теля, который в свою очередь свя­

 

 

 

 

зан с корпусом вибратора через

 

 

 

 

 

рессорную

систему.

Колебания,

1Л

 

 

 

1

создаваемые

вибратором,

направ­

 

 

 

лены под углом к

рабочей пло­

 

 

 

 

1

 

)

 

 

1

скости желоба.

Поэтому при каж­

О,В

 

 

1

дом колебании

частицы руды пе­

 

 

 

i

 

 

 

 

1

ребрасываются

на

определенное

 

 

 

 

1

расстояние,

которое

зависит от

 

 

 

 

■

 

1 2

3

4

16,А

амплитуды колебаний. Благодаря

Рис. 6.

Завпспмость велплппы хода а

высокой частоте колебаний и ма­

желоба

вибрационного

 

питателя от

лой амплитуде (1,0—2,0 мм) мате­

тока возбуждения / в

 

 

 

риал по желобу движется

сплош­

 

 

 

 

 

ным равномерным потоком.

На практике широко применяются вибрационные питатели с син­ хронными и реактивными вибраторами, вибраторами с выпрямите­ лями и с возбуждением от цепи постоянного тока. В системах автома­ тического регулирования наиболее перспективным является двух­ тактный вибратор с возбуждением от цепи постоянного тока.

Тяговое усилие вибрационного питателя можно регулировать как изменением питающего напряжения, так и изменением тока подмагничивания. Так как мощность подмагничивания составляет около 0,1 % полной мощности питателя, регулирование потока руды изменением тока возбуждения является более экономичным.

Например, для питателя мощностью 0,5 кВт при диапазоне регулирования 10 т/ч потеря мощности на регулирование составит около 1% полной мощности. Случайные колебания сетевого напряже­ ния, достигающие на большинстве фабрик + 5 — —15% номиналь­ ного значения напряжения, вызывают нежелательные колебания производительности питателей. Поэтому на обогатительных фабри­ ках для получения устойчивой расходной характеристики вибра­ ционных питателей, регулируемых изменением тока подмагничи­ вания, требуется стабилизация сетевого напряжения.

На рис. 6, 7, 8

показаны рабочие

характеристики а = / (/„),

Q = f (/ в), Q = / (а)

вибрационного питателя, полученные экспери­

ментальным путем

[4]. Они близки к линейным.

Т а р е л ь ч а т ы е п и т а т е л и

получили довольно широкое

распространение на обогатительных фабриках для подачи руды крупностью до 60 мм.

Руда на вращающийся диск поступает из бункера через телескопи­ ческий патрубок. С диска руда снимается ножом на конвейер. Регу­ лирование расхода руды осуществляется несколькими способами:

поворотным ножом; подвижной вертикальной заслонкой;

горизонтально перемещающимися ножами;

• изменением скорости вращения диска.

12

А. Т. Лебедевым [5] на основе экс­ периментов, проведенных на Алмалыкской обогатительной фабрице, получены расходные (регулировочные) характери­ стики тарельчатых питателей при раз­ личных способах регулирования.

Снятие регулировочных характеристик производилось на тарельчатом питателе с диском диаметром D0 = 1,5 м и патруб­ ком диаметром d0 = 0,65 м при частоте вращения диска п — 75 об/мин. Руда сульфидная крупностью до 20 мм и плот­ ностью 2,9 т/м3.

На рис. 9 показана схема регулиро­ вания производительности тарельчатого питателя с помощью поворотного ножа, имеющего ось вращения в точке А. В этом случае расчетная производительность пи­ тателя

Q —32 пп б tg а (0,75 D0ll — Is),

где Q — производительность питателя, т/ч;

п — частота

вращения тарели,

об/мин;

б — плотность

руды, т/м3-; а —

угол от­

коса руды (измеряется около ножа), гра­ дус; D 0 — диаметр тарели, м; /0 — длина

ножа ^Z0 = D° ~ d° ^ М; / — расстояние

между краем тарели и кондом регулиру­ ющего ножа, м.

Величина / связана с углом поворота ср ножа следующей зависимостью:

/ = D0 — У Do + /о — 2-£ У о co s ф •

^7,т /ч

120

/

I

 

/

I

 

 

I

100

___|_

 

I

 

 

I

 

 

I

80

__ |_

 

I

 

 

 

 

I

60

 

|

 

I

 

 

I

00

 

I

 

I

 

 

I

 

 

I

20

___L

 

I

 

___|_

п

 

I

0,0

Ц, А

2,0

Рис. 7. Зависимость произ­ водительности вибрацион­ ного питателя от тока воз­ буждения / в

Расчетная расходная характеристика Q = / (ф) по приведенной формуле и ра­ бочая, полученная непосредственными из­ мерениями, для данного способа регули­ рования показаны на рис. 10.

Ясно выраженная нелинейность рабо­ чей характеристики объясняется следу­ ющим:

при больших значениях ф, когда рас­ стояние между краем диска и концом ре­ гулирующего ножа мало, крупные куски руды забивают узкий проход между кон­ дом ножа и бортом диска;

Рис. 8. Зависимость произ­ водительности вибрацион­ ного питателя Q от величи­ ны хода а желоба

13

Смотрите также файлы